Overview

Sheet 1: WSTĘPNY

PROJEKT Z KONSTRUKCJI BETONOWYCH


		Część nr 1
		Projekt wstępny
___________________________________________________________________________________________

		DANE WYJŚCIOWE:


	H =	4,7	m
	n =	6				n x L =	13,8	m
	L =	2,3	m

	B =	6,3	m

	pk =	4,4	kPa			ciężar objętościowy:
	qf =	0,26	MPa
	klasa bet.	B30				betonu	24	kN/m3
						żelbetu	25	kN/m3

___________________________________________________________________________________________

		CZĘŚĆ OBLICZENIOWA:

1.0. PŁYTA



	40					leff = L =	2,3	m

stąd:

d =>	0,058	≈	0,06	m

	cm	, stąd				0,08	m


PRZYJĘTO:		hf =	9	cm
___________________________________________________________________________________________

2.0. ŻEBRO


			(	42	÷	52,5	)	cm


PRZYJĘTO:		hż =	50	cm

			(	15	÷	25	)	cm

PRZYJĘTO:		bż =	20	cm

___________________________________________________________________________________________

3.0. RAMA

3.1. RYGIEL


			(	138	÷	115	)	cm


PRZYJĘTO:		hr =	130	cm

			(	39	÷	65	)	cm

PRZYJĘTO:		br =	50	cm


3.2. SŁUPY


		50	cm

91	cm	, po uzgodnieniu z prowadzącym przyjęto:				50	cm

Długość obliczeniowa słupa:

			5,35	m

5,35	m	, ponieważ przjęto β = 0



warunek smukłości słupa				10,7	słup nie spełnia wrunku smukłości


3.3. STOPA FUNDAMENTOWA

Zebanie obciążeń na stopę fundamentową:

				714,0672	kN

Przyjmowanie wstępnych wymiarów stopy fundamentowej:


		→	A x B =	4,747	m2


PRZYJĘTO:		stopa fundamentowa o wymiarach 2,7 x 2,7 m

Sheet 2: PŁYTA

1.0. PŁYTA

W projekcie przyjęto płytę o grubości i rozpętości pomiędzy podporami:

hf =

leff = L =

2,3

bż =

0,2

1.1 Zebranie obciążeń (na 1mb płyty żelbetowej)

Nazwa obciążenia

Grubość

Ciężar objętościowy

Obc. Charakteryst.

γf

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]

[kN/mb]

lastrico

0,03

0,66

1,2

0,792

styropian

0,02

0,45

0,009

1,2

0,0108

płyta żelbet.

0,09

2,25

1,1

2,475

tynk cem.-wap.

0,015

0,285

1,3

0,3705

SUMA

qk =

3,204

q =

3,6483

Obc.użytkowe

pk =

4,4

1,3

p =

5,72

Obciążenie zmienne długotrwałe:

pklt =

pk *ψd *1m =

3,52

kPa

dla budownictwa przemysłowego ψd =

0,8

1.2 Schemat statyczny

Płyta sześcioprzęsłowa, obliczenia wykonano dla belki pięcioprzęsłowej za pomocą tablic Winklera.

Obciążenie zmienne jest dowolnie ustawione na belce.

1.3 Momenty zginające w wybranych miejscach od obciążenia zewnętrznego.

1.3.1. Wzór ogólny na oblicznianie momentów przy pomocy tablic Winklera:

gdzie:

αij -

współczynniki z tablic Winklera

leff -

długość obliczeniowe równa L

1.3.2. Momenty przęsłowe:

MABmax =

(0,078*3,6483+0,1*5,72)*2,32 =

4,531

kNm

MABmin =

(0,078*43,6483-0,026*5,72)*2,32 =

0,719

kNm

MBCmax =

(0,033*3,6483+0,079*5,72)*2,32 =

3,027

kNm

MBCmin =

(0,033*3,6483-0,046*5,72)*2,32 =

-0,755

kNm

MCCmax =

(0,046*3,6483+0,086*5,72)*2,32 =

3,490

kNm

MCCmin =

(0,046*3,6483-0,040*5,72)*2,32 =

-0,323

kNm

1.3.3. Momenty odpowiadające:

odp MB =

(-0,105*3,6483-0,053*5,72)*2,32 =

-3,63

kNm

odp MC =

(-0,079*3,6483-0,040*5,72)*2,32 =

-2,74

kNm

1.3.4. Momenty podporowe:

min MB =

(-0,105*3,6483-0,119*5,72)*2,32 =

-5,63

kNm

min MC =

(-0,079*3,6483-0,111*5,72)*2,32 =

-4,88

kNm

1.3.5. Momenty krawędziowe:

QBL =

(-0,605*3,6483-0,620*5,72)*2,3 =

-13,23332945

QBP =

(0,526*3,6483+0,598*5,72)*2,3 =

12,281

QCL =

(-0,474*3,6483-0,577*5,72)*2,3 =

-11,568

QCP =

(0,500*3,6483+0,591*5,72)*2,3 =

11,971

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-4,399

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-3,727

kNm

1.3.6. Wartości uśrednione momentów:

uśr MAB = (minMAB +0,5*(odp MB))/2 =

-0,548

kNm

uśr MBC = (minMBC +0,5*(odp MB +odp MC))/2 =

-1,969

kNm

uśr MCC = (minMCC + odp MC)/2 =

-1,529

kNm

1.4. Wymiarowanie płyty:

1.4.1 DANE wyjściowe

Obliczenie otuliny zbrojenia:

c =

Do obliczeń przyjęto pręty Φ

d =90-20-8/2 =

d =

0,067

, wysokość użyteczna przekroju z projektu wstępnego

b =

, szerokość pasma obliczeniowego

beton

B30

→

fcd =

16,7

MPa

16700

kPa

stal

A-III

→

fyd =

350

MPa

350000

kPa

αcc =

1,0

fyk =

410

MPa

410000

kPa

1.4.2. Stany graniczne nośności z uwagi na zginanie:

Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:

Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002

ξeff.lim =

0,53

dla stali AIII

TO JEST NIEPOTRZEBNE !!!!

Pole powierzchni przekroju zbrojenia:

Warunki konstrukcyjne dla płyt jednokierunkowych:

uśr MCC =

1,529

1,0

0,067

0,020

0,0206

0,659

0,10

0,848

0,127

Maksymalny rozstaw zbrojenia dla płyty

góra

Φ 8

o grubości 9 cm wynosi:

uśr MAB =

0,548

1,0

0,067

0,007

0,0073

0,235

0,04

0,565

0,084

0,9 * 12cm =

8,1

góra

Φ 8

12cm gdy hf<10cm

Φ - maksymalna średnica pręta

uśr MBC =

1,969

1,0

0,067

0,026

0,0266

0,851

0,13

1,131

0,169

góra

Φ 8

dg - maksymalny wymiar ziarn kruszywa (16 mm)

sI = max

Minimalny rozstaw prętów zbrojenia głównego wynosi 21 mm

1,105

cm2

→ minimalne zbrojenie elementu

zginanego wynosi:

0,871

cm2

As1,min =

1,105

cm2

Sprawdzenie czy wymagane jest dozbrojenie górą:

Wc = b*h2/6 =

0,001350

dla betonu B30

fctm =

2,6

MPa

2600

kPa

Mcr = Wc * fctm =

3,510

kNm

|uśr MAB| =

0,548

3,510

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

Zestawienie wyników w poniższej tabeli:

|uśr MBC| =

1,969

3,510

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

M [kNm]

b [m]

d [m]

μcs

ξeff

AS1 [cm2]

ρL [%]

ilość zbr.

AS1 [cm2]

ρL [%]

[sztuki]

|uśr MCC| =

1,529

3,510

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

MABmax =

4,531

1,0

0,067

0,060

0,0624

1,995

0,30

2,827

0,422

dół

Φ 6

1.4.3. Stan graniczny użytkowania:

MBCmax =

3,027

1,0

0,067

0,040

0,0412

1,318

0,20

1,696

0,253

dół

Φ 6

1.4.3.1. Szerokość rozwarcia rys prostopadłych:

MCCmax =

3,490

1,0

0,067

0,047

0,0477

1,525

0,23

1,696

0,253

dół

Φ 6

d'=d+bż/6

min MB =

5,627

1,0

0,1003

0,033

0,0341

1,630

0,16

―

gdzie z załącznika D normy PN-B-03264:2002:

kraw MB =

4,399

1,0

0,067

0,059

0,0605

1,934

0,29

2,262

0,338

d'=d+bż/6

Φ 6

ζ =

0,9

jeżeli

ρL ≤ 0,5 %

min MC =

4,883

1,0

0,1003

0,029

0,0295

1,411

0,14

―

ζ =

0,85

jeżeli

0,5 < ρL ≤ 1 %

kraw MC =

3,727

1,0

0,067

0,050

0,0510

1,631

0,24

2,262

0,338

Φ 6

ζ =

0,8

jeżeli

ρL > 1 %

POD TABELKĄ POWINNA BYĆ INFORMACJA O Asmin I KSIeff

1.4.3.2. Momenty podporowe - wartości charakterystyczne:

min MB =

(-0,105*3,204-0,12*3,52)*2,32 =

-4,01

kNm

min MC =

(-0,079*3,204-0,111*3,52)*2,32 =

-3,41

kNm

1.4.3.3. Momenty krawędziowe - wartości charakterystyczne:

QBL =

(-0,605*3,204-0,620*3,52)*2,3 =

-9,478

QBP =

(0,526*3,204+0,598*3,52)*2,3 =

8,718

QCL =

(-0,474*3,204-0,577*3,52)*2,3 =

-8,164

QCP =

(0,500*3,204+0,591*3,52)*2,3 =

8,469

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-3,142

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-2,589

kNm

Przęsło AB

Msd = MABmax =

(0,078*3,204+0,1*3,52)*2,32 =

3,184

kNm

ρL =

0,4

σs =

197743,657735823

kPa

410000

kPa

warunek nie przekroczony

Przęsło BC

Msd = MBCmax =

(0,033*3,204+0,079*3,52)*2,32 =

2,0304

kNm

ρL =

0,3

σs =

210153,612606997

kPa

410000

kPa

warunek nie przekroczony

Przęsło CC

Msd = MCCmax =

(0,046*3,204+0,086*3,52)*2,32 =

2,381

kNm

ρL =

0,3

σs =

246451,3

kPa

410000

kPa

warunek nie przekroczony

Podpora B

Msd =kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

3,142

kNm

ρL =

0,3

σs =

243941,092790722

kPa

410000

kPa

warunek nie przekroczony

Podpora C

Msd = kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

2,589

kNm

ρL =

0,3

σs =

201016,618046497

kPa

410000

kPa

warunek nie przekroczony

1.4.3.4. Warunek ugięcia płyty:

Sprawdzamy przesło AB - skrajne przesło belki ciagłej

leff = L =

2,3

d =

0,067

σs =

197743,657735823

kPa

As/bd =

0,422

leff / d =

, na podstawie Tablicy 13 normy PN-B-03264:2002

34,328

35,399

kPa

Warunek ugięcia nie przekroczony.

Na podstawie analizy załącznika D1 normy PN-B-03264:2002 wynika, że maksymalna średnica zbrojenia

to Φ 12 mm, natomiast największa zaprojektowana to Φ 6 mm → maksymalna szerokośc rys

wynosząca 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

Sheet 3: ŻEBRO

end

Część nr 3

85%

2.0. ŻEBRO

L =

2,3

qk =

3,204

q =

3,6483

pk =

4,4

p =

5,72

Żebro:

h =

0,41

hf =

0,09

bż = bw =

0,2

h - hf =

0,32

OBLICZENIA PRZEPROWADZAMY DLA PRZEDOSTATNIEGO ŻEBRA, NAJBARDZIEJ OBCIĄŻONEGO:

2.1 Zebranie obciążeń:

a) obciążenia stałe

→ reakcje od obciążeń stałych:

Ciężar płyty z pozycji 1.1 (qk ,q)

charakterystyczne:

RBqk =

1,132*3,204*2,3

8,342

kN/m

obliczeniowe:

RBq =

1,132*3,6482*2,3

9,499

kN/m

→ ciężar własny żebra z tynkiem:

charakterystyczne:

gk =

0,32*0,2*24+0,015*(0,2+2*032)*19

1,775

kN/m

obliczeniowe:

g =

0,32*0,2*24+0,015*(0,2+2*0,32)*19*1,3

2,001

kN/m

SUMA OBCIĄŻEŃ STAŁCH:

Obciążenia charakterystyczne:

qk =

gk + RBk =

10,117

kN/m

Obciążenia obliczeniowo:

q =

g + RB =

11,500

kN/m

b) obciążenia zmienne:

Obciążenia użytkowe płyty z pozycji 1.1 (pk, p)

charakterystyczne:

RBpk =

1,218*4,4*2,3

12,326

kN/m

obliczeniowe:

RBp =

1,218*5,72*2,3

16,024

kN/m

2.2. Schemat statyczny (obwiednie)

Obliczenia wykonano dla schematu belki czteroprzesłowej:

L = leff =

6,3

br =

0,5

2.2.1. Momenty przęsłowe:

Maksymalne:

MABmax =

(0,077*15,077+0,1*21,924)*6,62 =

98,743

kNm

MBCmax =

(0,036*15,077+0,074*21,924)*6,62 =

63,494

kNm

Minimalne:

MABmin =

(0,077*15,077-0,021*21,924)*6,62 =

21,788

kNm

MBCmin =

(0,036*15,077-0,044*21,924)*6,62 =

-11,553

kNm

2.2.2. Momenty podporowe:

min MB =

(-0,107*15,077-0,121*21,924)*6,62 =

-125,79

kNm

min MC =

(-0,071*15,077-0,107*21,924)*6,62 =

-100,46

kNm

2.2.3. Momenty odpowiadające:

odp MB =

(-0,107*15,077+0,061*21,924)*6,62 =

-10,041

kNm

odp MC =

(-0,071*15,077-0,056*21,924)*6,62 =

-68,021

kNm

2.2.4. Momenty krawędziowe:

QA =

(0,393*15,077+0,446*21,924)*6,6 =

73,496

QBL =

(-0,607*15,077-0,621*21,924)*6,6 =

-106,666

QBP =

(0,536*15,077+0,603*21,924)*6,6 =

101,522

QCL =

(-0,464*15,077-0,571*21,924)*6,6 =

-91,259

QCP =

(0,464*15,077+0,571*21,924)*6,6 =

91,259

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-100,411

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-77,642

kNm

2.2.6. Obwiednia momentów zginających:

2.2.7. Obwiednia sił tnących:

2.3.1. Obliczenie szerokości płyty współpracującej z żebrem beff

bs =

2,3

hf =

0,09

bw = br =

0,2

h =

0,41

l0 - odcinek, na którym występuje moment jednakowego znaku

, ponieważ mamy do czynienia z żebrem przedostatnim to:

l0 =

0,85*leff =

5,355

dla przęsła skrajnego

l0 =

0,7*leff =

4,41

dla przęsła wewnętrznego

beff1 (beff2) ≤ 0,1 l0

beff1 (beff2) ≤ 0,5 bs

poprawić

beff1 (beff2) ≤ 6 hf

2.3.1.1. beff dla przęsła skrajnego:

beff1 (beff2)

≤

0,5355

beff1 (beff2)

≤

1,15

→

beff1 =

0,5355

beff1 (beff2)

≤

0,54

beff =

2 * beff1 + bw =

1,271

2.3.1.2. beff dla przęsła wewnętrznego:

beff1 (beff2)

≤

0,441

beff1 (beff2)

≤

1,15

→

beff1 =

0,441

beff1 (beff2)

≤

0,54

beff =

2 * beff1 + bw =

0,882

2.3.2. Przyjęcie wymiarów d i d':

Obliczenie otuliny zbrojenia:

cmin =

Do obliczeń przyjęto pręty:

dla prętów głównych Φ =

As =

3,80132711084365

cm2

dla strzemion Φst =

a1 =

cmin + Φst + Φ/2 =

d = h - a1 =

0,366

d' =

d + br/6 =

0,399

2.3.3. Wyznaczenie rodzaju przekroju:

Dla przęsła skrajnego:

Mf =

425,532

kNm

Dla przęsła wewnętrznego:

Mf =

613,210

kNm

→

przekrój pozornie teowy, gdy:

Msd ≤ Mf

→

przekrój pozornie teowy, gdy:

Msd > Mf

Przęsło AB

Msd

98,743

425,532

Przekrój pozornie teowy.

Przęsło BC

Msd

63,494

613,210

Przekrój pozornie teowy.

2.3.4. Stan graniczny nośności (SGN) z uwagi na zginanie:

STAL:

A-III

25G2S

→

fyk =

395000

kPa

395

MPa

fyd =

350000

kPa

350

MPa

BETON:

B25

→

fctm =

2600

kPa

2,6

MPa

fcd =

16700

kPa

16,7

MPa

fctd =

1000

kPa

MPa

fck =

20000

kPa

MPa

Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:

Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002

ξeff.lim =

0,53

Pole powierzchni przekroju zbrojenia:

Wyznaczenie zbrojenia minimalnego:

Zestawienie wyników w poniższej tabeli:

PRZYJĘTO

przekrój

Msd

d/d'

beff/bw

μeff

ξeff

AS1

ρL [%]

ilość zbr.

AS1

ρL

1,2527

cm2

[kNm]

[cm]

[-]

[cm2]

[mm]

[sztuki]

[cm2]

[%]

As1,min =

1,2527

cm2

MABmax =

98,743

36,6

127,1

0,035

0,0354

7,847

0,17

11,404

0,245

0,952

cm2

MBCmax =

63,494

36,6

88,2

0,032

0,0327

5,039

0,16

7,603

0,236

Wyniki z powyższych obliczeń zostały zestawione w kolejnej tabeli:

→

min MB =

125,792

39,9

20,0

0,236

0,2736

10,426

1,31

―

2.3.5. Długość zakotwienia pręta:

kraw MB =

100,411

36,6

20,0

0,224

0,2576

8,997

1,23

19,007

2,597

min MC =

100,457

39,9

20,0

0,189

0,2108

8,034

1,01

―

kraw MC =

77,642

36,6

20,0

0,174

0,1920

6,705

0,92

11,404

1,558

gdzie:

lb - podstawowa długość zakotwienia

fbd - przyczepność obliczeniowa, wartość z tablicy 24

As1,min =

1,2527

cm2

fcd =

2,3

MPa

, dla prętów żebrowanych Φ ≤ 32mm i betonu B25

ξeff.lim =

0,53

lb =

83,70

2.4. Wymiarowanie żebra z uwagi na ścinanie:

2.4.1. Zestawienie sił tnących:

odległość od podpory skąd odczytujemu siłę tnącą:

br /2 + d =

0,616

Wartości sił tnacych zostały wyznaczone na podstawie wykresu obwiedni

sił tnących wykonanego w programie RM - WIN

max QA =

81,08

min QBL =

127,60

max QBP =

117,91

min QCL =

106,28

2.4.2. Wymiarowanie strzemion:

VRd1=

nośnośc elementu bez zbrojenia poprzecznego

VRd2=

nośnośc elementu z uwagi na beton

VRd3=

nośność elementu z uwagi na zbrojenie poprzeczne

Vsd=

siła obliczeniowa

Przyjęto do obliczeń strzemiona dwucięte 8 mm ze stali A-I.

fyd =

210

MPa

Asw1=

1,00528

0,000100528

fyk =

240

MPa

Wyznaczenie maksymalnego rozstawu strzemion:

0,275

0,4

Przyjęto maksymalny rozstaw strzemion 27 cm

0,001491

0,1491

2.4.2.1. Podpora A

k = 1,6 - d =

1,234

0,010386

0,01

Przyjmujemy ρL =

0,01

VRd1=

50,58

Vsd

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = max QA =

81,08

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

c =

1,45

, mierzone od osi podpory A

Wyznaczenie zbrojenia z uwagi na ścinanie:

Przyjmujemy:

ctg Θ =

, współczynnik zmiejszajacy wytrzymałość betonu na ściskanie

v =

0,552

z=0,9*d =

0,329

VRd2=

303,65

Vsd

VRd2

Warunek jest spełniony

Vsd =

81,08

Wyznaczenie potrzebnego rozstawu strzemion:

Vsd=VRd3=

81,08

s1=

0,086

,przyjęto rozstaw co

0,085

8,5

0,005861

0,5861

Warunek spełniony

2.4.2.2. Podpora BL

VRd1=

50,58

Vsd

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = min QBL =

127,60

k = 1,6 - d =

1,234

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

0,01

Przyjmujemy ρL =

0,01

c =

2,7

, mierzone od osi podpory A

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:

c1 =

c2 =

1,7

Odcinek

c1 =

Vsd=VRd3=

127,60

s1=

0,054

,przyjęto rozstaw co

0,055

5,5

0,009223

0,9223

Warunek spełniony

Odcinek

c2 =

1,7

Z obwiedni sił tnących w RM - WIN

Vsd=VRd3=

90,672

s2 =

0,077

,przyjęto rozstaw co

0,075

7,5

0,006554

0,6554

Warunek spełniony

2.4.2.3. Podpora BP

VRd1=

50,58

Vsd

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = max QBP =

117,91

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

c =

2,45

, mierzone od osi podpory A

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:

c1 =

c2 =

1,45

Odcinek

c1 =

Vsd=VRd3=

117,91

s1=

0,059

,przyjęto rozstaw co

0,060

6,0

0,008522

0,8522

Warunek spełniony

Odcinek

c2 =

1,45

Z obwiedni sił tnących w RM - WIN

Vsd=VRd3=

80,980

s2 =

0,086

,przyjęto rozstaw co

0,086

8,6

0,005853

0,5853

Warunek spełniony

2.4.2.4. Podpora CL

VRd1=

50,58

Vsd

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = min QCL =

106,28

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

c =

2,10

, mierzone od osi podpory A

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:

c1 =

c2 =

1,10

Odcinek

c1 =

Vsd=VRd3=

106,28

s1=

0,065

,przyjęto rozstaw co

0,065

6,5

0,007682

0,7682

Warunek spełniony

Odcinek

c2 =

1,1

Z obwiedni sił tnących w RM - WIN

Vsd=VRd3=

69,350

s2 =

0,100

,przyjęto rozstaw co

0,100

10,0

0,005013

0,5013

Warunek spełniony

2.5. Zbrojenie podłużne.

Ftd-

obliczeniowa siła rozciągająca w zbrojeniu podłużnym

w przekroju sprawdzanym na ścinanie

Msd - moment w odległości d +br/2 od podpory

wpływ siły poprzecznej

Warunek:

ctgΘ

Podpora

Msd

Vsd

ΔFtd

As1

fyd

Ftd

As1 * fyd

55,662

81,08

0,329

40,541

11,404

350000

209,521

399,139

101,396

127,60

0,329

63,7995

19,007

350000

371,620

665,232

109,625

117,91

0,329

58,9535

19,007

350000

391,756

665,232

78,947

106,28

0,329

53,1385

11,404

350000

292,808

399,139

Wszystkie warunki zostały spełnione

2.6. SGU - stan graniczny użytkowania.

2.6.1. Sprawdzenie ugięcia.

2.6.1.1. Wyznaczenie kombinacji obciążęń charakterystycznych.

gk=

10,117

kN/mb

pk=

12,326

kN/mb

0,8*pk=

9,861

kN/mb

na podstawie tab.2 PN-82/B-02003 współczynnik

obciążenie długotrwałe dla budownictwa przemysłowego

L = leff =

6,6

Wykres momentów zginających wykonany w programie RM-WIN

MBC =

71,499

kNm

2.6.1.2. Przęsło AB - sprawdzenie ugięcia

As1 =

11,404

cm2

0,0011404

ρL =

0,245

0,366

ζ=

0,85

f yk=

395000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

301019,35

kPa

301,019

MPa

301,019

395

MPa

Warunek na naprężenia jest spełniony

Sprawdzenie smukłości przekroju:

18,033

Z interpolacji wynika:

23,254

18,033

Warunek na smukłość spełniony

2.6.1.3. Przęsło BC - sprawdzenie ugięcia

As1 =

7,603

cm2

0,0007603

ρL =

0,236

0,366

ζ=

0,9

f yk=

395000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

285503,30

kPa

285,503

MPa

285,503

395

MPa

Warunek na naprężenia jest spełniony

Sprawdzenie smukłości przekroju:

18,033

Z interpolacji wynika:

24,518

18,033

Warunek na smukłość spełniony

2.6.2. Sprawdzenie rys prostopadłych.

Obciążenie charakterystyczne (bez długotrwałych):

gk=

10,117

kN/mb

pk=

12,326

kN/mb

Z wykresu obwiedni (Program RM-WIN)

MB =

137,755

kNm

MC =

108,891

kNm

2.6.2.1. Podpora B

As1 =

19,007

cm2

0,001900663555422

ρL =

2,597

0,366

ζ=

0,8

f yk=

395000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

247531,82930976

kPa

247,532

MPa

247,532

395

MPa

Warunek na naprężenia spełniony

2.6.2.2. Podpora C

As1 =

11,404

cm2

0,001140398133253

ρL =

1,558

0,366

ζ=

0,8

f yk=

395000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

326110,224981175

kPa

326,110

MPa

326,110

395

MPa

Warunek na naprężenia spełniony

2.6.3. Sprawdzenie rys ukośnych.

szerokość rys ukośnych:

gdzie:

Naprężenia:

Współczynnik:

Stopień zbrojenia:

ES=

200

GPa

fck=

20000

kPa

, współczynnik przyczepności, dla strzemion ze stali gładkiej

Musi być spełniony warunek:

Zestawienie wielkości rys:

przekrój

Vsd

wk,lim

[kN]

[kN/m2]

[mm]

60,043

820,260

0,005913411764706

450,952

0,051

0,3

95,328

1302,295

0,009138909090909

291,793

0,054

0,3

87,442

1194,563

0,008377333333333

318,319

0,054

0,3

78,265

1069,194

0,007681860236505

347,138

0,052

0,3

Wartości Vsd z programu RM-WIN

Warunki rys ukośnych = 0,3 mm zostały spełnione

Analiza załącznika D1

Tablicy D.1. PN-B-03264:2002 Maksymalna średnica prętów

zbrojenia [w milimetrach]

ρI [%]

σS[Mpa]

0,75

225

250

275

300

Na podstawie analizy załącznika D1 normy PN-B-03264:2002 wynika, że maksymalna średnica zbrojenia

to Φ 28 mm, natomiasy największa zaprojektowana to Φ 22 mm → maksymalna szerokośc rys

wynosząca 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

2.6.4. Połączenie prętów na zakład

(wg 8.1.4.3. PN-B-03264:2002)

ls=

167,4

cm =

1,7

, długość wymaganego zakłądu

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
projekt z żelbetu usiu gotowy
styś, podstawy konstrukcji?tonowych, Projektowanie?lek żelbetowych
projekt zelbet
projekt żelbet strop
Projekt z żelbetu poprawiony, Budownictwo, konstrukcje betonowe, konstrukcje betonowe, projekty, inn
Projekt żelbetowego komina przemysłowego(1)
O racjonalne projektowanie żelbetowych zbiorników prostokątnych
13 Projektowanie żelbetowych płyt dwukierunkowo zginanych, budownictwo
O racjonalne projektowanie żelbetowych zbiorników prostokątnych
14 Podstawy projektowania żelbetowych ścian oporowych, budownictwo
12 Podstawy projektowania żelbetowych ustrojów belkowych na, budownictwo
styś, podstawy konstrukcji?tonowych, Projektowanie?lek żelbetowych
projekt zelbet
07 12 Urban T, Goldyn M, Krawczyk L Bledy projektowe zelbetowego stropu opartego na konstrukcji st
projekt z żelbetu leszka
projekt z żelbetu

więcej podobnych podstron