---

Overview

pr.wstępny
płyta
Zebro

---

Sheet 1: pr.wstępny

PROJEKT Z KONSTRUKCJI BETONOWYCH

CZĘŚĆ 1: Projekt wstępny

DANE:

H =

4,7

[m]

ciężary obiętościowe:

n =

6

[-]

L =

2,3

[m]

żelbet

25

[kN/m3]

beton

24

[kN/m3]

B =

6,3

[m]

pk =

4,4

[kPa]

klasa bet.

B 30

1. PŁYTA

leff/d przyjmuje z tab.13 normy dla skrajnego przęsła belki ciągłej dla klasy betonu >B25 i A/bd =0,5 % :

40

wtedy

d =

0,058

[m]

przyjmuje

d =

0,08

[m]

obliczenie wysokośći płyty:

0,12

[m]

przyjmuje

hf =

0,12

[m]

2. ŻEBRO

0,485

[m]

przyjmuje

hż =

0,5

[m]

0,20

[m]

przyjmuje

bż =

0,2

[m]

3.1 RYGIEL

1,150

[m]

przyjmuje

hr =

1,1

[m]

0,44

[m]

przyjmuje

br =

0,45

[m]

3.2 SŁUP

0,45

[m]

przyjmuje

bs =

0,45

[m]

0,77

[m]

przyjmuje

hs =

0,75

[m]

długość obliczeniowa słupa:

5,25

[m]

5,25

[m]

7,000

warunek spełniony

3.3 STOPA

zebranie obciążeń na stope fundamentową

N =

535,5504

[kN]

wyiarowanie stopy:

AxB =

#DIV/0!

[m2]

przyjmuje:

A =

2,5

[m]

B =

2,5

[m]

---

Sheet 2: płyta

			CZĘŚĆ 2: Płyta
1.Zebranie obciążeń:
			rodzaj obciążenia		grubość	ciężar ob.	obc.char.	γf	obc.obl.
					[m]	[kN/m3]	[kN/m2]	[-]	[kN/m2]
			płytki PCW		-	-	0,15	1,2	0,18
			płyta żelbetowa		0,12	25	3	1,1	3,3
			tynk cem.-wap.		0,015	19	0,285	1,3	0,371
			Σ				3,435	-	3,851
			obc. użytkowe		-	-	7	1,2	8,4
			obliczenia wykonano na 1m bieżący płyty:
			gk =	3,435	[kN/m]
			g =	3,851	[kN/m]
			pk =	7	[kN/m]
			p =	8,4	[kN/m]
			obciążenie zmienne długotrwałe:
					5,6	[kN/m]		(Ψd dla hali przyjmujemy 0,8)
2.Obliczenie momentow przęsłowych i węzlowych:
	αij	g	αij	p	leff	M		momenty:
max MAB	0,078	3,851	0,1	8,4	2,9	9,590
max MBC	0,033	3,851	0,079	8,4	2,9	6,650
max MCC	0,046	3,851	0,086	8,4	2,9	7,565
min MAB	0,078	3,851	-0,023	8,4	2,9	0,901		momenty uśrednione:
odp MA	0	3,851	0	8,4	2,9	0
odp MB	-0,105	3,851	-0,053	8,4	2,9	-7,144
min MBC	0,033	3,851	-0,046	8,4	2,9	-2,181
odp MB	-0,105	3,851	-0,053	8,4	2,9	-7,144
odp MC	-0,079	3,851	-0,036	8,4	2,9	-5,101
min MCC	0,046	3,851	-0,039	8,4	2,9	-1,266
odp MC	-0,079	3,851	-0,039	8,4	2,9	-5,313		momenty krawędziowe:
odp MC	-0,079	3,851	-0,039	8,4	2,9	-5,313
min MB	-0,105	3,851	-0,12	8,4	2,9	-11,877
min MC	-0,079	3,851	-0,111	8,4	2,9	-10,400
uśr MAB	-	-	-	-	-	-1,336
uśr MBC	-	-	-	-	-	-4,152
uśr MCC	-	-	-	-	-	-3,289
vBL	-0,605	3,851	-0,62	8,4	2,9	-21,859
vBP	0,526	3,851	0,598	8,4	2,9	20,441
vCL	-0,474	3,851	-0,402	8,4	2,9	-15,086
vCP	0,5	3,851	-0,023	8,4	2,9	5,023
min MBL	-	-	-	-	-	-9,692
min MBP	-	-	-	-	-	-9,833
min MCL	-	-	-	-	-	-8,891
min MCP	-	-	-	-	-	-9,897
dane:		d =	0,1	[m]
		b =	0,96	[m]
		fcd =	13300	[kN/m2]
		fyd =	210000	[kN/m2]		przyjmuje stal A-I
		αcc =	1	[-]
3.Wymiarowanie
	fctm =	2200	[kN/m2]
	fyk =	240000	[kN/m2]
	warunek konstrukcyjny:
			0,0002288				moment rysujący:
			0,0001248
									5,069	[kNm]
			0,0002288	[m2]	2,29	cm2
						warunekdla zbrojenia górnego:
	pole powierzchni przekroju zbrojenia:
		M [kNm]	b [m]	d [m]	μcs	ξeff	As1 [cm2]	ςl [%]	ilość zbr.	prakt.	As1 [cm2]	ςl [%]
	AB dół	9,590	0,96	0,1	0,075	0,078	4,753	0,495	9,460	12	6,029	0,628
	AB góra	1,336	0,96	0,1	0,010	0,011	-	-	-	-	-	-
	BC dół	6,650	0,96	0,1	0,052	0,054	3,253	0,339	6,476	12	6,029	0,628
	BC góra	4,152	0,96	0,1	0,033	0,033	-	-	-	-	-	-
	CC dół	7,565	0,96	0,1	0,059	0,061	3,716	0,387	7,396	12	6,029	0,628
	CCgóra	3,289	0,96	0,1	0,026	0,026	-	-	-	-	-	-
	B	11,877	0,96	0,1	0,093	0,098	5,947	0,619	11,837	16	8,038	0,837
	kraw. B	9,833	0,96	0,1	0,077	0,080	4,878	0,508	9,710	10	5,024	0,523
	C	10,400	0,96	0,1	0,081	0,085	5,172	0,539	10,295	16	8,038	0,837
	kraw. C	9,897	0,96	0,1	0,078	0,081	4,911	0,512	9,776	10	5,024	0,523
		przyjmuje Φ =		8	[mm]	to będzie:	0,5024	[cm2]
4.Stan graniczny użytkowania
	gk =	3,435	[kN/m]
	pk =	7	[kN/m]
		αij	gk	αij	gk	leff	M
	max MAB	0,078	3,435	0,100	7	2,9	8,140
	max MBC	0,033	3,435	0,079	7	2,9	5,604
	min MB	-0,105	3,435	-0,120	7	2,9	-10,098
	min MC	-0,079	3,435	-0,111	7	2,9	-8,817
	z załącznika D normy żelbetowej przyjmuje ξ =					0,85	[-]	dla przesla AB i podpor B i C
			158851,070	[kPa]
			109358,326113089	[kPa]
			147785,874127716	[kPa]
	206461,915745598	[kPa]
	sprawdzenie warunków:
					leff/d=	29
	przęsło AB:
				45,640	>	29
	przęsło BC:			66,296	>	29
	podpora B:	49,057	>	29
	podpora C:	35,115	>	29

---

Sheet 3: Zebro

CZĘŚĆ 3: Żebro
			przyjęcie otuliny zbrojenia:
hż =	0,5
bż =	0,2		średnica prętów głównych:		0,024	[m]
leff =	6,3		grubość otuliny:		0,02	[m]
			średnica strzemion:		0,008	[m]
3.2 Zebranie obciążeń.
3.2.1. Obciążenia stałe na 1mb żebra.
Lp.	Rodzaj obciążenia					gk	γf	go
1.	Reakcja od płyty na podporze B od obciążenia stałego:
						10,025	-	10,025
	1,132				2,3
2.	Ciężar własny żebra:
						1,824	1,1	2,006
	0,12				0,2	0,5
3.	Tynk cementowo-wapienny 1,5 cm:
						0,2736	1,3	0,35568
			Suma obciążeń:			12,123	-	12,387
3.2.2. Obciążenie zmienne na 1mb żebra.
Lp.	Rodzaj obciążenia					pk	γf	po
1.	Reakcja od płyty na podporze B od obc. zmiennego:
						12,326	-	12,326
	1,218		4,4		2,3
			Suma obciążeń:			12,326	-	12,326
3.3. Przyjęcie schematu statycznego.
Schemat statyczny stanowi belka 3-cio przęsłowa obciązaona obciążeniem stałym i zmiennym.
3.4. Obliczenia statyczne.
Obliczenia przeprowadzono na podstawie tablic Winklera dla belki
3-przesłowej obciążonej obciązeniem stałym g i zmiennym p.
3.4.1. Momenty przęsłowe.
a) moment zginający w prześle 1-			M1
		βmin =	-0,022		g=	12,387	kN/m
		βmax =	0,101		p=	12,326	kN/m
		α =	0,08		leff=	6,3	m
		Mmin=	28,56901377456	kNm
		Mmax=	88,74372449376	kNm
a) moment zginający w prześle 2-			M2
		βmin =	-0,05		g=	12,387	kN/m
		βmax =	0,075		p=	12,326	kN/m
		α =	0,025		leff=	6,3	m
		Mmin=	-12,17002384395	kNm
		Mmax=	48,98313745605	kNm
3.4.2. Momenty podporowe.
a) moment zginający na podporze B -				MB
		βmin =	-0,117		g=	12,387	kN/m
		α =	-0,1		p=	12,326	kN/m
					leff=	6,3	m
			=	-106,404321681	kNm
3.4.3. Momenty odpowiadające.
a) moment odpowiadający na podporze B				odp.MB
					g=	12,387	kN/m
		βmin =	-0,050		p=	12,326	kN/m
		α =	-0,1		leff=	6,3	m
					-73,626	kNm
3.4.4. Momenty uśrednione.
a) moment uśredniony w prz. 1 -			uśr.M1
			-4,12204991877	kNm
b) moment uśredniony w prz. 2 -			uśr.M2
					-42,90	kNm
3.4.5. Momenty krawędziowe.
a) siła tnąca na podporze A z prawej strony:
					g=	12,387	kN/m
		β =	0,450		p=	12,326	kN/m
		α =	0,4		leff=	6,3	m
				66,16	kNm
b) siła tnąca na podporze B z lewej strony:
					g=	12,387	kN/m
		β =	-0,567		p=	12,326	kN/m
		α =	-0,6		leff=	6,3	m
					-90,85405014
c) siła tnąca na podporze B z prawej strony:
					g=	12,387	kN/m
		β =	0,5		p=	12,326	kN/m
		α =	0,5		leff=	6,3	m
					77,84721567
3.4.5.2. Wyznaczenie momentów krawędziowych.
a) moment krawędziowy B			kr.MB
					98,619600114
3.5. Wymiarowanie.
3.5.1. Dane materiałowe.
3.5.1.1. Beton.					fck=	20,00	Mpa
Parametry wytrzymałościowe betonu klasy				B 30	fctk=	1,50	Mpa
wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie:					fcd=	13,33	Mpa =	13333,33	[kN/m2]
wytrzymałość obliczeniowa na rozciąganie:					fctd=	1,00	Mpa =	1000,00	[kN/m2]
wytrzymałość średnia na rozciąganie:					fctm=	2,21	Mpa =	2210,42	[kN/m2]
wytrzymałość średnia na ściskanie:					fcm=	28,00	Mpa =	28000,00	[kN/m2]
3.5.1.2. Stal.
Parametry stali klasy:		A-III
charakterystyczna granica plastyczności stali:					fyk=	355	Mpa =	355000,00	[kN/m2]
obliczeniowa granica plastyczności stali:					fyd=	310	Mpa =	310000,00	[kN/m2]
3.5.2. Wymiarowanie na zginanie.
hf=	0,12	m	grubość płyty
hż=	0,5	m	wysokosc zebra
bw=	0,2	m	szerokosc zebra
leff=	6,3	m	długość efektywna żebra
a) Dla przęsła skrajnego:
			0,5355	m
			1,271	m
Aby była zapewniona współpraca żebra z płytą:
=	0,5355	=	0,72	.=>	warunek spelniony
b) Dla przęseł środkowych:
			0,441
			1,082
Aby była zapewniona współpraca żebra z płytą:
=	0,441	=	0,72	.=>	warunek spelniony
3.5.2.1. Zbrojenie przęsłowe.
a) Przęsło AB
Parametry przyjętego przekroju:
	1,271	m		0,5	m
	0,2	m		0,04	m
	0,12	m		0,46	m
Wyznaczenie momentu płytowego:
				813,44	kNm
ZBROJENIE DOŁEM:
		88,74	kNm		813,44	kNm
		Przekrój pozornie teowy.
			0,0247
			0,0251
		0,0251		0,53	.=>dla stali AIII
			6,30223562650709	cm2	0,000630223562651	m2
Minimalny przekrój zbrojenia nie może być mniejszy od:
		=	1,49	cm2
		=	1,20	cm2
Stąd:		1,49	cm2
	6,30	cm2		1,49	cm2
		Warunek spełniony.
b) Przęsło BB
Parametry przyjętego przekroju:
	1,082	m		0,5	m
	0,2	m			m
	0,12	m		0,46	m
Wyznaczenie momentu płytowego:
				692,48	kNm
ZBROJENIE DOŁEM:
			48,983	kNm	692,48
			Przekrój pozornie teowy.
			0,0160
			0,0162
		0,0162		0,53	.=>dla stali AIII
			0,000346301281745	m2
		3,46	cm2	1,49	cm2
			Warunek minimalnego pola zbrojenia jest spełniony
3.5.2.2. Zbrojenie podporowe.
a) Podpora B
MOMENT KRAWĘDZIOWY:
		98,619600114
			0,0323
			0,0328
		0,03		0,53	.=>dla stali AIII
			0,0007	m2
			7,03	cm2	1,49	cm2
			Warunek minimalnego pola zbrojenia jest spełniony
MOMENT PODPOROWY:
			106,40	kNm
	0,49	m
			0,16
			0,18
		0,18	0,53	.=>dla stali AIII
			0,000764643814538	m2
Minimalny przekrój zbrojenia nie może być mniejszy od:
		=	0,000159731303738	m2
						1,60	cm2
		=	0,000128266666667	m2
			7,65	cm2	1,60	cm2
			Warunek minimalnego pola zbrojenia jest spełniony
ZESTAWIENIE ZBROJENIA OBLICZONEGO
	M[kNm]	beff[m]	d[m]	μeff	ξeff	As1 [cm2]	ρL [%]	ilość teor	ilosc prak	As1 [cm2]	ρL [%]
AB	88,744	1,271	0,460	0,025	0,025	6,302	0,685	1,394	3	13,56	1,47
BB	48,983	1,082	0,460	0,016	0,016	3,463	0,376	0,766	2	9,04	0,98
B	106,404321681	0,200	0,493	0,164	0,180	7,646	0,775	1,691	3	13,56	1,37
kraw. B	98,620	0,200	0,493	0,152	0,166	7,031	0,713	1,555	3	13,56	1,37
		fi24=	4,5216	[cm2]
3.5.3. Wymiarowanie na ścinanie.
Wyznaczenie sił tnących występujących z prawej i lewej strony w odległości d=							0,460	od krawędzi podpory.
Szerokość podpory równa jest szerokości podciągu:						0,45
					49,23
					-73,93
	60,92
3.5.3.1 Zestwienie sił tnących:
					Wynaczenie maksymalnego rozstawu strzemion:
		A	B
	min QL	-	-73,93
	max QP	49,23	60,92				0,3
	min QLd	-	-73,93
	max QPd	49,23	60,92
Wstępnie przyjęto strzemiona 2-cięte ze stali				A-I (St3S-b)	o średnicy:	8
Parametry stali klasy:		A-I (St3S-b)
charakterystyczna granica plastyczności stali:				240	=	240000	kN/m2
obliczeniowa granica plastyczności stali:				210	=	210000	kN/m2
		8	1,005
a) Podpora A
STRONA PRAWA:
		49,23
		9,043
		0,0098
		0,540
		0
					27,70
		49,23		27,70
Występuje odcinek ścinania drugiego rodzaju
Długość odcinka drugiego rodzaju licząc od osi podpory wynosi:
		0,87				20,00
		0,552		0,414		1
			1523,52
		49,23	<	1523,52
		Warunek spełniony
Wyznaczenie rozstawu strzemion:
			17,74
Przyjęto:			17,0
b) Podpora B
STRONA LEWA:
		73,925
		0,0098
		0,540
			0
						27,70
			73,925	>	27,70
	Występuje odcinek ścinania drugiego rodzaju
Długość odcinka drugiego rodzaju licząc od osi podpory wynosi:
			1,870				20,00
			0,552		0,414
				304,704
		73,925	<	304,70
	Warunek spełniony
Wyznaczenie rozstawu strzemion:
			11,82
Przyjęto:			11,0
STRONA PRAWA:
			60,919
		0,0098
		0,540
			0
						27,70
			60,919	>	27,70
	Występuje odcinek ścinania drugiego rodzaju
Długość odcinka drugiego rodzaju licząc od osi podpory wynosi:
			1,34				20,00
			0,552		0,414		1,0
				304,704
		60,919	<	304,70
	Warunek spełniony
Wyznaczenie rozstawu strzemion:
			14,34
Przyjęto:			14,0
3.5.4 Zbrojenie podłużne
obliczeniowa sila rozciągająca w zbrojeniu podłużnym w przekroju sprawdzanym na ścinanie
moment Msd jest oddalony o d od krawędzi podpory
	warunek
a) Podpora A
STRONA PRAWA:
As1* fyd =	420,5088
	Vsd =	49,23	kN
	ΔFtd =	24,62	kN
	Msd =	55,23	kNm
	Ftd =	158,022	kN
Ftd =	158,022	< As1* fyd =	420,509	.=>warunek spełniony
b) Podpora B
STRONA LEWA:
As1* fyd =	420,5088
	Vsd =	73,93	kN
	ΔFtd =	36,96	kN
	Msd =	89,11	kNm
	Ftd =	252,204	kN
Ftd =	252,204	< As1* fyd =	420,509	.=>warunek spełniony
STRONA PRAWA:
As1* fyd =	420,5088
	Vsd =	60,92	kN
	ΔFtd =	30,46	kN
	Msd =	100	kNm
	Ftd =	272,005	kN
Ftd =	272,005	< As1* fyd =	420,509	.=>warunek spełniony
3.6 Stan grniczny użytkowania
3.6.1 Sprawdzenie ugięcia:
3.6.1.1 Wyznaczenie obciążeń:
obciążenia charaktrystyczne:			gk =	12,123	kN/m
			pk =	12,326	kN/m
obciążenia długotrwałe:
			dla hali Ψ=	0,8
			pklt =	9,861
3.6.1.2 Sprawdzenie ugięcia w przęśle AB:
Wyznaczenie momentow:
	αij	gk	βij	pklt	leff	M
MAB	0,080	12,123	0,101	9,861	6,3	78,022
Sprawdzenie warunku na naprężenia:
	As1 =	13,565	cm2
	ρl =	1,474	%
	d =	0,460	m
	ζ =	0,8	załącznika D z normy zelbetowej
	fyk =	355000,00	kN/m2
		156298,071855096	kN/m2
fyk =	355000	≥	156298,071855096	.=> warunek spełniony
Sprawdzenie smukłości:
		13,696	<	44,786	warunek spełniony
3.6.1.2 Sprawdzenie ugięcia w przęśle BB:
Wyznaczenie momentow:
	αij	gk	βij	pklt	leff	M
MAB	0,025	12,123	0,075	9,861	6,3	41,382
Sprawdzenie warunku na naprężenia:
As1 =	13,565	cm2
ρl =	1,375	%
d =	0,460	m
ζ =	0,85	załącznika D z normy zelbetowej
fyk =	355000,00	kN/m2
		78023,380772293	kN/m2
fyk =	355000	≥	78023,380772293	.=> warunek spełniony
Sprawdzenie smukłości:
		13,696	<	89,717	warunek spełniony
3.6.2 Sprawdzenie rys prostopadłych:
	αij	gk	βij	pk	leff	M
MB	-0,100	12,123	-0,117	9,861	6,3	-93,907
Sprawdzenie warunku na naprężenia:
As1 =	13,565	cm2
ρl =	1,375	%
d =	0,460	m
ζ =	0,8	załącznika D z normy zelbetowej
fyk =	355000,00	kN/m2
		188120,228951035	kN/m2
fyk =	355000,00	≥	188120,228951035	.=> warunek spełniony
3.6.3 Sprawdzenie rys ukośnych:
wzór na szerokość rys ukośnych
Es =	200
fck =	20000,00	kN/m2
Podpora B
	STRONA LEWA:			STRONA PRAWA:
		803,54			662,16
		0,005	0,0036
		583,8641			743,0998
		0,0825			0,0908
	Warunki rys ukośnych wk<wklim = 0,3 mm zostały spełnione
Podpora A
	STRONA PRAWA:
		535,13
		0,0030
		902,34
		0,0874
	Warunki rys ukośnych wk<wklim = 0,3 mm zostały spełnione
3.6.4 Zakotwienie prętów
Podstawowa długość zakotwienia:				Minimalna długość zakotwienia:
		80,87			24,26
fbd=	2,3
	Obliczeniowa długość zakotwienia:
Wspólczynnik efektywności zakotwienia dla prętów prostych:
αa =	1
	Wyznaczenie długości zakotwienia:
lbd =	37,572	dla przęsła AB
lbd =	30,968	dla przęsła BB
lbd =	45,586	dla podpory B
przyjęto długość lbd =		46,000
3.6.5 Korekta długości zbrojenia:
			0,207
3.6.6 Połączenie prętów na zakład:
	α1 =	2
	ls =	92