---

Overview

WSTĘPNY
PŁYTA
projekt z żelbetu usiu

---

Sheet 1: WSTĘPNY

PROJEKT Z KONSTRUKCJI BETONOWYCH
		Część nr 1
		Projekt wstępny
___________________________________________________________________________________________
		DANE WYJŚCIOWE:
	H =	4,7	m
	n =	6				n x L =	13,8	m
	L =	2,3	m
	B =	6,3	m
	pk =	4,4	kPa			ciężar objętościowy:
	qf =	0,26	MPa
	klasa bet.	B30				betonu	24	kN/m3
						żelbetu	25	kN/m3
___________________________________________________________________________________________
		CZĘŚĆ OBLICZENIOWA:
1.0. PŁYTA
	40					leff = L =	2,3	m
stąd:
d =>	0,058	≈	0,06	m
	cm	, stąd				0,08	m
PRZYJĘTO:		hf =	9	cm
___________________________________________________________________________________________
2.0. ŻEBRO
			(	42	÷	52,5	)	cm
PRZYJĘTO:		hż =	50	cm
			(	15	÷	25	)	cm
PRZYJĘTO:		bż =	20	cm
___________________________________________________________________________________________
3.0. RAMA
3.1. RYGIEL
			(	138	÷	115	)	cm
PRZYJĘTO:		hr =	130	cm
			(	39	÷	65	)	cm
PRZYJĘTO:		br =	50	cm
3.2. SŁUPY
		50	cm
91	cm	, po uzgodnieniu z prowadzącym przyjęto:				50	cm
Długość obliczeniowa słupa:
			5,35	m
5,35	m	, ponieważ przjęto β = 0
warunek smukłości słupa				10,7	słup nie spełnia wrunku smukłości
3.3. STOPA FUNDAMENTOWA
Zebanie obciążeń na stopę fundamentową:
				714,0672	kN
Przyjmowanie wstępnych wymiarów stopy fundamentowej:
		→	A x B =	4,747	m2
PRZYJĘTO:		stopa fundamentowa o wymiarach 2,7 x 2,7 m

---

Sheet 2: PŁYTA

1.0. PŁYTA

W projekcie przyjęto płytę o grubości i rozpętości pomiędzy podporami:

hf =

9

cm

leff = L =

2,3

m

bż =

0,2

m

1.1 Zebranie obciążeń (na 1mb płyty żelbetowej)

Nazwa obciążenia

Grubość

Ciężar objętościowy

Obc. Charakteryst.

γf

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]

[kN/mb]

[kN/mb]

lastrico

0,03

22

0,66

1,2

0,792

styropian

0,02

0,45

0,009

1,2

0,0108

płyta żelbet.

0,09

25

2,25

1,1

2,475

tynk cem.-wap.

0,015

19

0,285

1,3

0,3705

SUMA

qk =

3,204

-

q =

3,6483

Obc.użytkowe

pk =

4,4

1,3

p =

5,72

Obciążenie zmienne długotrwałe:

pklt =

pk *ψd *1m =

3,52

kPa

dla budownictwa przemysłowego ψd =

0,8

1.2 Schemat statyczny

Płyta sześcioprzęsłowa, obliczenia wykonano dla belki pięcioprzęsłowej za pomocą tablic Winklera.

Obciążenie zmienne jest dowolnie ustawione na belce.

1.3 Momenty zginające w wybranych miejscach od obciążenia zewnętrznego.

1.3.1. Wzór ogólny na oblicznianie momentów przy pomocy tablic Winklera:

gdzie:

αij -

współczynniki z tablic Winklera

leff -

długość obliczeniowe równa L

1.3.2. Momenty przęsłowe:

MABmax =

(0,078*3,6483+0,1*5,72)*2,32 =

4,531

kNm

MABmin =

(0,078*43,6483-0,026*5,72)*2,32 =

0,719

kNm

MBCmax =

(0,033*3,6483+0,079*5,72)*2,32 =

3,027

kNm

MBCmin =

(0,033*3,6483-0,046*5,72)*2,32 =

-0,755

kNm

MCCmax =

(0,046*3,6483+0,086*5,72)*2,32 =

3,490

kNm

MCCmin =

(0,046*3,6483-0,040*5,72)*2,32 =

-0,323

kNm

1.3.3. Momenty odpowiadające:

odp MB =

(-0,105*3,6483-0,053*5,72)*2,32 =

-3,63

kNm

odp MC =

(-0,079*3,6483-0,040*5,72)*2,32 =

-2,74

kNm

1.3.4. Momenty podporowe:

min MB =

(-0,105*3,6483-0,119*5,72)*2,32 =

-5,63

kNm

min MC =

(-0,079*3,6483-0,111*5,72)*2,32 =

-4,88

kNm

1.3.5. Momenty krawędziowe:

QBL =

(-0,605*3,6483-0,620*5,72)*2,3 =

-13,23332945

kN

QBP =

(0,526*3,6483+0,598*5,72)*2,3 =

12,281

kN

QCL =

(-0,474*3,6483-0,577*5,72)*2,3 =

-11,568

kN

QCP =

(0,500*3,6483+0,591*5,72)*2,3 =

11,971

kN

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-4,399

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-3,727

kNm

1.3.6. Wartości uśrednione momentów:

uśr MAB = (minMAB +0,5*(odp MB))/2 =

-0,548

kNm

uśr MBC = (minMBC +0,5*(odp MB +odp MC))/2 =

-1,969

kNm

uśr MCC = (minMCC + odp MC)/2 =

-1,529

kNm

1.4. Wymiarowanie płyty:

1.4.1 DANE wyjściowe

Obliczenie otuliny zbrojenia:

c =

20

mm

Do obliczeń przyjęto pręty Φ

6

mm

d =90-20-8/2 =

67

mm

d =

0,067

m

, wysokość użyteczna przekroju z projektu wstępnego

b =

1

m

, szerokość pasma obliczeniowego

beton

B30

→

fcd =

16,7

MPa

=

16700

kPa

stal

A-III

→

fyd =

350

MPa

=

350000

kPa

αcc =

1,0

fyk =

410

MPa

=

410000

kPa

1.4.2. Stany graniczne nośności z uwagi na zginanie:

Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:

Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002

ξeff.lim =

0,53

dla stali AIII

TO JEST NIEPOTRZEBNE !!!!

Pole powierzchni przekroju zbrojenia:

Warunki konstrukcyjne dla płyt jednokierunkowych:

CC

uśr MCC =

1,529

1,0

0,067

0,020

0,0206

0,659

0,10

3

0,848

0,127

Maksymalny rozstaw zbrojenia dla płyty

góra

Φ 8

o grubości 9 cm wynosi:

AB

uśr MAB =

0,548

1,0

0,067

0,007

0,0073

0,235

0,04

2

0,565

0,084

0,9 * 12cm =

8,1

cm

góra

Φ 8

12cm gdy hf<10cm

Φ - maksymalna średnica pręta

BC

uśr MBC =

1,969

1,0

0,067

0,026

0,0266

0,851

0,13

4

1,131

0,169

góra

Φ 8

dg - maksymalny wymiar ziarn kruszywa (16 mm)

8

sI = max

20

Minimalny rozstaw prętów zbrojenia głównego wynosi 21 mm

21

=

1,105

cm2

→ minimalne zbrojenie elementu

zginanego wynosi:

=

0,871

cm2

As1,min =

1,105

cm2

Sprawdzenie czy wymagane jest dozbrojenie górą:

Wc = b*h2/6 =

0,001350

m3

dla betonu B30

fctm =

2,6

MPa

=

2600

kPa

Mcr = Wc * fctm =

3,510

kNm

|uśr MAB| =

0,548

<

3,510

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

Zestawienie wyników w poniższej tabeli:

|uśr MBC| =

1,969

<

3,510

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

M [kNm]

b [m]

d [m]

μcs

ξeff

AS1 [cm2]

ρL [%]

ilość zbr.

AS1 [cm2]

ρL [%]

[sztuki]

|uśr MCC| =

1,529

<

3,510

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

AB

MABmax =

4,531

1,0

0,067

0,060

0,0624

1,995

0,30

10

2,827

0,422

dół

Φ 6

1.4.3. Stan graniczny użytkowania:

BC

MBCmax =

3,027

1,0

0,067

0,040

0,0412

1,318

0,20

6

1,696

0,253

dół

Φ 6

1.4.3.1. Szerokość rozwarcia rys prostopadłych:

CC

MCCmax =

3,490

1,0

0,067

0,047

0,0477

1,525

0,23

6

1,696

0,253

dół

Φ 6

d'=d+bż/6

B

min MB =

5,627

1,0

0,1003

0,033

0,0341

1,630

0,16

―

―

―

gdzie z załącznika D normy PN-B-03264:2002:

kraw MB =

4,399

1,0

0,067

0,059

0,0605

1,934

0,29

8

2,262

0,338

d'=d+bż/6

Φ 6

ζ =

0,9

jeżeli

ρL ≤ 0,5 %

C

min MC =

4,883

1,0

0,1003

0,029

0,0295

1,411

0,14

―

―

―

ζ =

0,85

jeżeli

0,5 < ρL ≤ 1 %

kraw MC =

3,727

1,0

0,067

0,050

0,0510

1,631

0,24

8

2,262

0,338

Φ 6

ζ =

0,8

jeżeli

ρL > 1 %

POD TABELKĄ POWINNA BYĆ INFORMACJA O Asmin I KSIeff

1.4.3.2. Momenty podporowe - wartości charakterystyczne:

min MB =

(-0,105*3,204-0,12*3,52)*2,32 =

-4,01

kNm

min MC =

(-0,079*3,204-0,111*3,52)*2,32 =

-3,41

kNm

1.4.3.3. Momenty krawędziowe - wartości charakterystyczne:

QBL =

(-0,605*3,204-0,620*3,52)*2,3 =

-9,478

kN

QBP =

(0,526*3,204+0,598*3,52)*2,3 =

8,718

kN

QCL =

(-0,474*3,204-0,577*3,52)*2,3 =

-8,164

kN

QCP =

(0,500*3,204+0,591*3,52)*2,3 =

8,469

kN

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-3,142

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-2,589

kNm

Przęsło AB

Msd = MABmax =

(0,078*3,204+0,1*3,52)*2,32 =

3,184

kNm

ρL =

0,4

%

σs =

197743,657735823

kPa

<=

410000

kPa

warunek nie przekroczony

Przęsło BC

Msd = MBCmax =

(0,033*3,204+0,079*3,52)*2,32 =

2,0304

kNm

ρL =

0,3

%

σs =

210153,612606997

kPa

<=

410000

kPa

warunek nie przekroczony

Przęsło CC

Msd = MCCmax =

(0,046*3,204+0,086*3,52)*2,32 =

2,381

kNm

ρL =

0,3

%

σs =

246451,3

kPa

<=

410000

kPa

warunek nie przekroczony

Podpora B

Msd =kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

3,142

kNm

ρL =

0,3

%

σs =

243941,092790722

kPa

<=

410000

kPa

warunek nie przekroczony

Podpora C

Msd = kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

2,589

kNm

ρL =

0,3

%

σs =

201016,618046497

kPa

<=

410000

kPa

warunek nie przekroczony

1.4.3.4. Warunek ugięcia płyty:

Sprawdzamy przesło AB - skrajne przesło belki ciagłej

leff = L =

2,3

m

d =

0,067

m

σs =

197743,657735823

kPa

As/bd =

0,422

%

leff / d =

28

, na podstawie Tablicy 13 normy PN-B-03264:2002

34,328

<=

35,399

kPa

Warunek ugięcia nie przekroczony.

Na podstawie analizy załącznika D1 normy PN-B-03264:2002 wynika, że maksymalna średnica zbrojenia

to Φ 12 mm, natomiast największa zaprojektowana to Φ 6 mm → maksymalna szerokośc rys

wynosząca 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

---

Sheet 3: projekt z żelbetu usiu

next page

end

Część nr 3

0,850

2.0. ŻEBRO

L =

2,300

qk =

3,204

q =

3,648

pk =

4,400

p =

5,720

Żebro:

h =

0,500

m

hf =

0,090

m

bż = bw =

0,200

m

h - hf =

0,410

m

2.1 Zebranie obciążeń:

a) obciążenia stałe

→ reakcje od obciążeń stałych:

Ciężar płyty z pozycji 1.1 (qk ,q)

charakterystyczne:

RBqk =

1,132*3,024*2,3

=

8,342

kN/m

obliczeniowe:

RBq =

1,132*3,6483*2,3

=

9,499

kN/m

→ ciężar własny żebra z tynkiem:

charakterystyczne:

gk =

0,41*0,2*24+0,015*(0,2+2*0,41)*19

=

2,259

kN/m

obliczeniowe:

g =

0,41*0,2*24+0,015*(0,2+2*0,41)*19*1,3

=

2,543

kN/m

SUMA OBCIĄŻEŃ STAŁCH:

Obciążenia charakterystyczne:

qk =

gk + RBk =

10,601

kN/m

Obciążenia obliczeniowo:

q =

g + RB =

12,041

kN/m

b) obciążenia zmienne:

Obciążenia użytkowe płyty z pozycji 1.1 (pk, p)

charakterystyczne:

RBpk =

1,218*4,4*2,3

=

12,326

kN/m

obliczeniowe:

p = RBp =

1,218*5,72*2,3

=

16,024

kN/m

2.2. Schemat statyczny (obwiednie)

Obliczenia wykonano dla schematu belki z przewieszeniem:

L = leff =

6,300

m

2.3. Wymiarowanie żebra z uwagi na zginanie:

2.3.1. Obliczenie szerokości płyty współpracującej z żebrem beff

bs =

2,300

m

hf =

0,090

m

bw = br =

0,200

m

h =

0,500

m

l0 - odcinek, na którym występuje moment jednakowego znaku

, ponieważ mamy do czynienia z żebrem przedostatnim to:

l0 =

0,85*leff =

5,355

m

dla przęsła skrajnego

l0 =

0,7*leff =

4,410

m

dla przęsła wewnętrznego

beff1 (beff2) ≤ 0,1 l0

beff1 (beff2) ≤ 0,5 bs

poprawić

beff1 (beff2) ≤ 6 hf

2.3.1.2. beff dla przęsła wewnętrznego:

beff1 (beff2)

≤

0,441

beff1 (beff2)

≤

1,150

→

beff1 =

0,441

m

beff1 (beff2)

≤

0,540

beff =

2 * beff1 + bw =

1,082

m

2.3.2. Przyjęcie wymiaru d:

Obliczenie otuliny zbrojenia:

cmin =

25,000

mm

Do obliczeń przyjęto pręty:

dla prętów głównych Φ =

14,000

mm

dla strzemion Φst =

8,000

mm

a1 =

cmin + Φst + Φ/2 =

40,000

mm

d = h - a1 =

0,460

m

As =

1,539

cm2

Ac=

0,179

m2

2.3.3. Wyznaczenie rodzaju przekroju:

Dla przęsła wewnętrznego:

Mf =

674,892

kNm

Dla podpory B:

Mf =

124,749

kNm

→

przekrój pozornie teowy, gdy:

Msd ≤ Mf

Przęsło AB

Msd

Mf

134,960

<=

674,892

Przekrój pozornie teowy.

Podpora B

Msd

Mf

20,200

<=

124,749

Przekrój pozornie teowy.

2.3.4. Stan graniczny nośności (SGN) z uwagi na zginanie:

2.3.4. Stan graniczny nośności (SGN) z uwagi na zginanie:

STAL:

A-III

25G2S

→

fyk =

395000,000

kPa

=

395,000

MPa

STAL:

A-III

25G2S

→

fyk =

395000,000

kPa

=

395,000

MPa

fyd =

350000,000

kPa

=

350,000

MPa

fyd =

350000,000

kPa

=

350,000

MPa

BETON:

B30

→

fctm =

2600,000

kPa

=

2,600

MPa

BETON:

B30

→

fctm =

2600,000

kPa

=

2,600

MPa

fcd =

16700,000

kPa

=

16,700

MPa

fcd =

16700,000

kPa

=

16,700

MPa

fctd =

1200,000

kPa

=

1,200

MPa

fctd =

1200,000

kPa

=

1,200

MPa

fck =

20000,000

kPa

=

20,000

MPa

fck =

20000,000

kPa

=

20,000

MPa

=

0,035

=

0,029

Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:

Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:

=

0,036

=

0,029

Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002

, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002

ξeff.lim =

0,530

>ξeff

ξeff.lim =

0,530

>ξeff

Wyznaczenie zbrojenia minimalnego:

Wyznaczenie zbrojenia minimalnego:

=

1,574

cm2

=

1,574

cm2

As1,min =

1,574

cm2

As1,min =

1,574

cm2

=

1,196

cm2

=

1,196

cm2

=

0,001

=

8,536

cm2

=

0,000

=

1,273

cm2

<

As1,min =

1,574

cm2

ilość potrzebnych prętów Φ14:

ilość potrzebnych prętów Φ14:

n=As1/AΦ14=

5,545

=>

przyjęto 6 szt. prętów Φ14

n=As1,min/AΦ14=

1,023

=>

przyjęto 2 szt. prętów Φ14

As1,prov =

n*AΦ14 =

9,236

cm2

pole zastosowanego zbrojenia

As1,prov =

n*AΦ14 =

3,079

cm2

pole zastosowanego zbrojenia

ρL =

As1,prov/Ac

*100%=

0,515

%

stopień zbrojenia

ρL =

As1,prov/Ac

*100%=

0,172

%

stopień zbrojenia

2.3.5. Długość zakotwienia pręta:

gdzie:

lb - podstawowa długość zakotwienia

fbd - przyczepność obliczeniowa, wartość z tablicy 24

fbd =

2,600

MPa

, dla prętów żebrowanych Φ ≤ 32mm i betonu B30

lb =

47,115

cm

2.4. Wymiarowanie żebra z uwagi na ścinanie:

2.4.1. Zestawienie sił tnących:

Wartości sił tnacych zostały wyznaczone z programu Belka 1.0

max QA =

72,300

kN

min QBL =

78,720

kN

max QBP =

20,770

kN

2.4.2. Wymiarowanie strzemion:

VRd1=

nośnośc elementu bez zbrojenia poprzecznego

VRd2=

nośnośc elementu z uwagi na beton

VRd3=

nośność elementu z uwagi na zbrojenie poprzeczne

Vsd=

siła obliczeniowa

Przyjęto do obliczeń strzemiona dwucięte 8 mm ze stali A-II.

fyd =

310,000

MPa

Asw1=

1,005

cm2

=

0,010

m2

fyk =

355,000

MPa

Wyznaczenie maksymalnego rozstawu strzemion:

0,345

m

0,400

m

Przyjęto maksymalny rozstaw strzemion 34 cm

0,001

=

0,101

%

2.4.2.1. Podpora A

k = 1,6 - d =

1,140

m

> 1m

0,005

<

0,010

Przyjmujemy ρL =

0,010

VRd1=

70,479

kN

Vsd

>

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = max QA =

72,300

kN

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odcinek ten ma długość:

c =

(Vsd

- VRd1)/g+p

= 0,065m

, mierzone od osi podpory A

Wyznaczenie zbrojenia z uwagi na ścinanie:

Przyjmujemy:

ctg Θ =

1,000

, współczynnik zmiejszajacy wytrzymałość betonu na ściskanie

v =

0,552

z=0,9*d =

0,414

VRd2=

381,642

kN

Vsd

<

VRd2

Warunek jest spełniony

Warunek jest spełniony

Vsd =

72,300

kN

Wyznaczenie potrzebnego rozstawu strzemion:

Vsd=VRd3=

72,300

s1=

17,845

m

,przyjęto rozstaw co

17,500

cm

0,003

=

0,282

% >

0,001

2.4.2.2. Podpora BL

VRd1=

70,479

kN

Vsd

>

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = min QBL =

78,720

kN

k = 1,6 - d =

1,140

m

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odcinek ten ma długość:

<

0,010

Przyjmujemy ρL =

0,010

c =

(Vsd

- VRd1)/g+p

= 0,29m

, mierzone od osi podpory

Vsd=VRd3=

78,720

s1=

16,389

m

,przyjęto rozstaw co

16,000

cm

0,003

=

0,307

% >

0,001

2.4.2.3. Podpora BP

VRd1=

70,479

kN

Vsd

<

VRd1

odcinek pierwszego rodzaju

Vsd = max QBP =

20,770

kN

Rozstaw strzemion na odcinkach I rodzaju:

Smax=0,75d=

34,500

cm

,przyjęto rozstaw co

32,000

cm

2.5. Nośność zbrojenia głównego przy ścinaniu.

Sprawdzenie poniższego warunku dokonuje się na odcinkach II rodzaju

Ftd-

obliczeniowa siła rozciągająca w zbrojeniu podłużnym

w przekroju sprawdzanym na ścinanie

Msd - moment odpowiadający max sile tnącej w odległości d od podpory

wpływ siły poprzecznej

gdy nie stosuje się prętów odgiętych

Warunek:

ctgΘ

=

1,000

Podpora

Msd

Vsd

z

ΔFtd

As1

fyd

Ftd

As1 * fyd

AP

36,230

72,300

0,414

36,150

9,236

350000,000

123,662

<=

323,270

BL

18,970

78,720

0,414

39,360

3,079

350000,000

85,181

<=

107,757

Wszystkie warunki zostały spełnione, nośność zbrojenia głównego jest wystarczająca

2.6. SGU - stan graniczny użytkowania.

2.6.1. Sprawdzenie ugięcia.

2.6.1.1. Wyznaczenie kombinacji obciążęń charakterystycznych.

gk=

10,601

kN/mb

pk=

12,326

kN/mb

0,8*pk=

9,861

kN/mb

na podstawie tab.2 PN-82/B-02003 współczynnik

obciążenie długotrwałe dla budownictwa przemysłowego

L = leff =

6,300

m

Wykres momentów zginających wykonany w programie Belka 1.0

MAB =

129,340

kNm

2.6.1.2. Przęsło AB - sprawdzenie ugięcia

As1 =

9,236

cm2

=

0,001

m2

ρL =

0,515

%

d=

0,460

m

ζ=

0,850

f yk=

395000,000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

358145,003

kPa

=

358,145

MPa

358,145

<=

395,000

MPa

Warunek na naprężenia jest spełniony

Sprawdzenie smukłości przekroju:

13,696

Z interpolacji wynika:

19,545

19,545

>

13,696

Warunek na smukłość spełniony

2.6.2. Sprawdzenie rys prostopadłych.

Obciążenie charakterystyczne (bez długotrwałych):

gk=

10,601

kN/mb

pk=

12,326

kN/mb

Z wykresu obwiedni (Program RM-WIN)

MB =

20,210

kNm

2.6.2.1. Podpora B

As1 =

3,079

cm2

=

0,000

m2

ρL =

0,172

%

d=

0,460

m

ζ=

0,800

f yk=

395000,000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

178378,516

kPa

=

178,379

MPa

178,379

<

395,000

MPa

Warunek na naprężenia spełniony

2.6.3. Sprawdzenie rys ukośnych.

szerokość rys ukośnych:

gdzie:

Naprężenia:

Współczynnik:

Stopień zbrojenia:

ES=

200,000

GPa

fck=

20000,000

kPa

1,000

, współczynnik przyczepności, dla strzemion ze stali gładkiej

Musi być spełniony warunek:

Zestawienie wielkości rys:

przekrój

Vsd

τ

λ

wk

wk,lim

[kN]

[kN/m2]

[mm]

[mm]

[mm]

A

72,300

785,870

0,287

9,284

0,000

<

0,300

BL

78,720

855,652

0,314

8,489

0,000

<

0,300

BP

20,770

225,761

0,157

16,977

0,000

<

0,300

Wartości Vsd z programu Belka

Warunki rys ukośnych = 0,3 mm zostały spełnione