Konstrukcje żelbetowe.
	Projekt stropu żelbetowego .
Dane:	L =	38,00	m.
	B =	16,80	m.
Wys. pomieszcz.		3,50	m.
Ilość kondygnacji		4
	pk =	2,50	kN/m2.
	fcd=	10,60	N/mm2.
	fck=	16,00	N/mm2.
	fyd=	350,00	N/mm2.
	fywd=	210,00	N/mm2.
	tRd=	0,22	N/mm2.
						gk
Poz. 1 PŁYTA STROPOWA
1.1. Zestawienie obciążeń.
1.1.1. Obciążenia stałe.
	Warstwy stropu.
			gr.	g	jednostka	gk	gf	g0
			[mm]
	parkiet		22	5,5	[kN/m3 ]	0,121	1,2	0,15
	gładź cementowa		10	21	[kN/m2 ]	0,210	1,3	0,27
	płyta betonowa		40	23	[kN/m2 ]	0,920	1,1	1,01
	zebro 0,07*0,17/0,31		0,04	24	[kN/m2 ]	0,921	1,1	1,01
	pustaki 0,31*0,25		0,1	0,078	[kN/m2 ]	1,290	1,1	1,42
	tynk cem-wap		15	19	[kN/m2 ]	0,285	1,3	0,37
					RAZEM	3,748		4,23
	qk =	3,75	kN/m2.
	q0 =	4,23	kN/m2.
1.1.2.	Obciążenia zmienne.
	pk =	2,50	kN/m2.
	gf =	1,30
	p0 =	pk * gf =	3,25	kN/m2.
1.1.3. Obciążenie zastępcze ścianką działową.
	Ścianki działowe wykonane zostały z pustaków z gazobetonu obustronnie tynkowana.
	Qk =	0,12*7,5+0,03*19 =		1,47	kN/m2.
	* przyjmuję obciążenie zastępcze =			0,75	gf =	1,40
	h/265 =	1,32	Qo,zas =	0,75*1,25*1,20
	Qo,zas =	1,39	kN/m2.
Redukcję obciążenia przyjęto na podstawie literatury Kobiak, Stachurski -"Konstrukcje żelbetowe"
1.1.4. Obciążenie stałe ścianką działową.
	Ścianki działowe wykonane zostały z pustaków z gazobetonu obustronnie tunkowana.
	Pks =	(0,12*7,5+0,03*19)*3,3=		4,56	kN/mb
	gf =	1,3
	Pos =	5,92	kN/mb
1.1.5.	Obciążenia zmienne.
	p0 =	p0 +Qzas
	p0 =	4,64	kN/m2.
Obciążenia zmienne przyjęto na podstawie literatury Kobiak, Stachurski -"Konstrukcje żelbetowe"
1.1.6.Ciężar własny żebra pod ścianką działową.
	Żebro zostało wykonane jako przekrój teowy wypełniony cegłą dziurawką.
				g	jednostka	gk	gf	g0
		żebro		24	[kN/m3]	0,4032	1,1	0,44352
		0,14*0,12
		płyta nadbetonu		19	[kN/m3]	0,8246	1,1	0,90706
		0,31*0,14
		cegła dziurawka		14	[kN/m3]	0,1008	1,1	0,11088
		tynk
		0,015		19	[kN/m3]	0,08835	1,3	0,114855
		parkiet
		2*(0,022*0,08)		5,5	[kN/m3 ]	0,00002	1,2	2,3232E-05
		gładź cementowa
		2*(0,01*0,08)		21	[kN/m2 ]	0,00003	1,3	4,368E-05
					RAZEM	1,42		1,58
		qk =	1,42	kN/m2.
		q0 =	1,58	kN/m2.
1.2. Schemat statyczny.
1.2.1. Żebro nr 1.1
		B--B	1--1	C--C
		L1 =	5,60	m.
	Leff =	5,60	m.
	q0 =	4,23	kN/m2.
	p0 =	4,64	kN/m2.
	b =	310	mm
	g0 =	qo+po =	8,87	kN/m2.
	g0żeb =	g0*b =	2,75	kN/m
	*momenty w przekroju
	Mprzęs =	1/12*q*l2=	7,19	kNm
	Mpodpor =	-1/16*q*l=	-5,39	kNm
	*siły w przekroju
	Qpodpor =	7,699	kN
1.2.2. Żebro nr 2
		B--B	3--3	C--C
		L1 =	5,50	m.
	Leff =	5,50	m.
	q0 =	1,58	kN/m2.	żebra pod ścianką działową
	p0 =	4,64	kN/m2.
	Pos =	5,92	kN/mb
	b =	310	mm
	Mprzęs =	q0*b+Pos+po*(0.31-0,015) =			7,11	kN/m
	*momenty w przekroju		kN/m2.
	Mprzęs =	1/12*q*l2=	17,92	kNm
	Mpodpor =	-1/16*q*l=	-13,44	kNm
	*siły w przekroju
	Qpodpor =	19,548	kN
1.3. Stan graniczny nośności.
1.3.1. Żebro 1.
		A--A	1--1	B--B
		L1 =	5,60	m.
1.3.1.1. Przekrój 1-1
		b =	310	mm
					40	mm
	d =	230
		bw =	70	mm
	* ZGINANIE :
	La =	0,15*(L1+L2)	1 680	mm	beff =
	beff =	bw+La/5 =	406	mm
	beff > b do obliczeń przyjmuję wartość b
	b =	310	mm
	fcd=	10,60	MPa
	Spraw czy przekrój jest pozornie czy rzeczywiście teowy.
	Mht =	0,85* fdc* beff * ht * ( d - 0,5h ) =			23,46	kNm
	Msd =	7,19	kNm
	Mht =	>	Msd	Przekrój jest pozornie teowy.
	sb =Msd/(a*fcd*b*d2)
	sb =	0,049	<	sb,lim =	0,39
	z =	0,968		xeff,lim = 0.53 =>		zlim=0,735<z
	fd=	350,00	MPa
	AS1 =Msd/(z*fd*d)
	As1 =	92,22	mm2	przyjmuję stal A -III
	Przyjęte zostało zbrojenie ze stali żebrowanej klasy A-III.
	As1 =	0,92	cm2	przyjmuję	1f 16 o As1 =		2,01	cm2
	zwiększono zbrojenie ze wzg. na ugięcia				1f =	16	mm
1.3.1.2. Przekrój B--B ;C--C.
	* ZGINANIE :
	Msd =	5,39	kNm	sb,lim =	0,39
	sb =Msd/(a*fcd*b*d2)
	sb =	0,162	<
	z =	0,88		d =	230	260	mm
	xeff,lim = 0.53 =>		zlim=0,735<z
					mm
	fyd=	350,00	MPa
	AS1 =Msd/(z*fd*d)
	As1 =	76,08	mm2
	Przyjęte zostało zbrojenie ze stali żebrowanej klasy A-III.
	As1 =	0,76	cm2	przyjmuję	1f 16 o As1 =		2,01	cm2
* ŚCINANIE :
	a =	45	stopni
	Q=	44,9999	stopni
	Leff=	5,60	m
	VsdA--A =	7,699	kN
	VsdAkr=VsdA-qd*ai
	qo=	2,75	kN/mb
	ai=	0,15	m.
	VsdAkr=	7,29	kN
	- współczynnik efektywności
	n = 0,7 -fck/200 >= 0,5
	fck=	16,00	kN/m2.
	n =	0,62	> 0,5
	k = 1.6 - d >= 1
	d =	0,23	m
	k =	1,37	> 1
	r s2=As2/bwd
	A s2=As1/2
		2,01	cm2
	rs2=	0,0000624
	VRd1= [k*tRd(1,2+40r2)+0,15scp]bwd
	tRd=	0,22	N/mm2
	rs2=	0,0000624
	scp=	0
	k =	1,37
	bw=	70	mm
	d =	230	mm
	VRd1=	5,84	kN	<	VsdAkr=	7,29	kN
	Element wymagające zbrojenie na ścinanie,zbrojenie tylko strzemionami pionowymi.
	VRd2= bw*z*n* fcd/(cotq+tanq)
	bw=	70	mm
	d =	230	mm
	fcd=	10,6	N/mm2
	z = 0,9 d
	z =	207	mm
	n =	0,62
	q =	44,9999	stopni
	VRd2=	47,614	kN	>	VsdAkr=	7,29	kN
		Nie nastąpi zmiażdżenie krzyżulców betonowych.
	Rozstaw strzemion na odcinku c1=			1,83	m
	VsdAkr=	7,29	kN
	Przyjmuję powierzchnię zbrojenia strzemionami 2 f 5,5 mm					Asw1=	0,48	cm2
	s1<=Asw1*z*fywd*cotq/Vsd
	s1<=	286,57	mm
	Warunek normowy.
	VRd2=	47,61		VsdA--A <	1/5*VRd2	smax =	0,8d =	184
	VsdA--A <	7,699					300
	Przyjmuję rozstaw strzemion s1 =			180	mm
		ilość strzemion		10
	Warunek normowy.
	Asw1*fywd/bw*s1<= 0,5*n*fcd
		0,800	N/mm2	<	3,286	N/mm2
	Rozstaw strzemion w środku przęsła
	Przyjmuję powieszchnię zbrojenia strzemionami 2 f 5,5 mm					Asw1=	0,48	cm2
	Vsdc2=	2,25	kN
	s1<=Asw1*z*fywd*cotq/Vsd
	s1<=	925,38	mm
	Warunek normowy.
	VRd2=	47,61		Vsdc2<=	1/5*VRd2	smax =	0,8d =	184
	Vsdc2=	2,25	kN				300
	Przyjmuję rozstaw strzemion s1 =			180	mm
	Warunek normowy.
	Asw1*fywd/bw*s1<= 0,5*n*fcd
		0,8	N/mm2	<	3,286	N/mm2
1.2.3. Żebro 2.
		C--C	2--2	D--D
		L1 =	5,50	m.
1.2.3.1. Przekrój 2- 2
		b =	310	mm
				hw =	40	mm
d =	230
		bw =	140	mm
	* ZGINANIE :
	La =	,15*(L1+L2)	1 650	mm
	beff =	bw+La/5 =	640	mm
	beff > b do obliczeń przyjmuję wartość bw				xeff,lim = 0.53 =>		zlim=0,735<z
	beff =	310	mm
	przyjmuję beton klasy B-20
	fcd=	10,60	Mpa
	Spraw czy przekoj jest pozornie czy rzeczywiście teowy.
	Mht =	0,85* fdc* beff * ht * ( d - 0,5h ) =			23,462	kNm
	Msd =	17,92	kNm		xeff,lim = 0.53 =>	23,462	kNm
	Mht	>	Msd	Przekrój jest pozornie teowy.
	sb =Msd/(a*fcd*b*d2)
	sb =	0,121	<	sb,lim =	0,39
	z =	0,91
	fyd=	350	Mpa
	AS1 =Msd/(z*fd*d)
	AS1 =	244,61	mm2
	Przyjęte zostało zbrojenie ze stali żebrowanej klasy A-III.
	AS1 =	2,45	cm2	3 f 12 o As1 =		3,39	cm2
	zwiększono zbrojenie ze wzg. na ugięcia				3 f =	12	mm
1.2.3.2. Przekrój B--B; C--C.			b =	310	mm
					hw =		mm
	d =	230
			bw =	140	mm
	Msd =	13,44	kNm	bw =	140	mm
	sb =Msd/(a*fcd*b*d2)			d =	230	mm
	sb =	0,201
	z =	0,833		xeff,lim = 0.53 =>		zlim=0,735<z
	fyd=	350	Mpa
	AS1 =Msd/(z*fd*d)
	AS1 =	200,41	mm2
	Przyjęte zostało zbrojenie ze stali żebrowanej klasy A-III.										10,6
	As1 =	2,00	cm2	przyjmuję	1 f 16 oraz 2 f 10 o As1 =			3,58
	* ŚCINANIE :
	a =	45	stopni
	Q=	44,9999	stopni
	Leff=	5,50	m.
	VsdA--A =	19,548	kN
	VsdAkr=VsdA-qd*ai
	qo=	7,11	kN/mb
	ai=	0,15	m
	VsdAkr=	18,48	kN
	- współczynnik efektywności
	n = 0,7 -fck/200 >= 0,5
	fck=	16,00	kN/m2.
	n =	0,62	> 0,5
	k = 1.6 - d > 1
	d =	0,23	m
	k =	1,37	> 1
	r s2=As2/bw*d
	A s2=As1/2
	As1=	3,58	cm2
	rs2=	0,000056
	VRd1= [k*tRd(1,2+40r2)+0,15scp]bw*d
	tRd=	0,22	N/mm2
	rs2=	5,55900621118012E-05
	scp=	0
	k =	1,37
	bw=	140	mm
	d =	230	mm
	VRd1=	11,67	kN	<	VsdAkr=	18,48	kN
	Element wymagające zbrojenie na ścinanie,zbrojenie tylko strzemionami pionowymi.
	VRd2= bw*z*n* fcd/(cotq+tanq)
	bw=	140	mm
	d =	230	mm
	fcd=	10,6	N/mm2
	z = 0,9 d
	z =	207	mm
	n =	0,62
	q =	44,9999	stopni
	VRd2=	95,228	kN	>	VsdAkr=	18,48	kN
		Nie nastąpi zmiażdżenie krzyżulców betonowych.
	Rozstaw strzemion na odcinku c1.=			1,03	m.
	Przyjmuję powieszchnię zbrojenia strzemionami 2 f 5,5 mm					Asw1=	0,48	cm2	0,48
	s1<=Asw1*z*fywd*cotq/Vsd
	VsdAkr=	18,48	kN
	s1<=	112,99	mm
	Warunek normowy.
	VRd2=	95,23		VsdA--A <	2/3*VRd2	smax =	0,6d =	138
	VsdA--A =	19,548	kN	2/3*VRd2=	63,4855199996132		300
	Przyjmuję rozstaw strzemion s1 =			100	mm
		ilość strzemion		10
	Warunek normowy.
	Asw1*fywd/bw*s1<= 0,5*n*fcd
		0,720	N/mm2	<	3,286	N/mm2
	Rozstaw strzemion w środku przęsła.
	Przyjmuję powierzchnię zbrojenia strzemionami 2 f 5,5 mm					Asw1=	0,48	cm2	0,48	5,5
	Vsdc2=	11,16	kN
	s1<=Asw1*z*fywd*cotq/Vsd
	s1<=	187,12	mm
	Warunek normowy.
	VRd2=	95,23		VsdA--A <	1/5*VRd2	smax =	0,8d =	184
	Vsdc2=	11,16	kN	1/5*VRd2=	19,045655999884		300
	Przyjmuję rozstaw strzemion s1 =			120	mm
	Warunek normowy.
	Asw1*fywd/bw*s1<= 0,5*n*fcd
		0,600	N/mm2	<	3,29	N/mm2
2.4. S.G.U.
2.4.1. Żebro nr 1.
2.4.1.1.Sprawdzenie granicznych wartości ugięć .
	a(Ą,to)	Ł	alim
	a(Ą,to) = ak*(Msd*Leff2)/B(u,to)
	qk =	3,75	kN/m2
	pk =	2,50	kN/m2
	Qk =	0,99	kN/m2
	gk =	( qk+pk+Qk)*0,31
	gk =	2,24	kN/m
	Leff =	5,50	m
	MA,B =	1/16*q*l2 =	4,24	kNm	Na podstawie literatury Kobiak, Stachurski
	Mprzęs =	1/12*q*l2 =	5,66	kNm	"Konstrukcje betonowe".
	ak =	5 * ( 1+( MA+MB ) / 10Mprze ) / 48 =			0,120
	Blim(Ą,to) = (Ec,eff*JII*J)/(1-b1*b2*(dst1/ds)2(1-JII/J)
	Ec,eff =Ecm/(1+f)
	Ecm=	27,5	kN/mm2						tab 2
	f =	3,164	(końcowy współczynnik pełzania)						tab 3
	Ec,eff =	6,60	kN/mm2
	b 1 =	1,0
	b 2 =	0,5
	dst1/ds=Msr/Msd			h=	260	d =	230
	Msr=fctm*W
	W = b*h2/6
	W =	788666,666666667	mm3
	fctm=	1,9	N/mm2
	Msr=	1,50	kNm
	Msd =	5,66				b =	70
	dst1/ds=	Msr/Msd =	0,26
J = bh3/12 + As*ae*(d-b/2)2
JII = bxeff3/12 + b*xeff*(h/2-xeff/2)2 + As*ae(d-h/2)2					h =	260
	Xeff = d*x						x
	d =	230
	sb =	0,049	xeff,lim = 0.53 => zlim= 0,735 < z
	x =	0,968	< xeff,lim = 0.53
	Xeff =	222,64	mm
	ae =Es/Ec,eff
	Ec,eff =	6,60	kN/mm2
	Es =	200	kN/mm2
	ae =	30,28
	As =	201	mm2
	JI =	1,634E+08	mm4
	JII =	130684660,231602	mm4
	Blim(Ą,to) =	869177272127,04	kN/mm2
	a(Ą,to) =	23,58	mm	Wartości ugięć zostały przekroczone
	a(Ą,to)	Ł	alim =	30	mm
1.4.1.1.Sprawdzenie granicznych wartości rys prostopadłtch .
	wk =b*sRM*eSM
	b =	1,3
	SRM =50+0,25*k1*k2*B399/rr
	k1 =	0,8
	k2 =	0,5
	f =	16
	rr =As/Ac,eff
	As =	201	mm2	h =	260	mm
	Ac,eff =2,5*(h-d)*b			d =	230	mm
	Ac,eff =	5250	mm2	b =	70	mm
	rr =	0,038
	SRM =	91,79	mm
	b1 =	1,00
	b2 =	0,50
	dst1/ds=	Msr/Msd
	Mprzęs =	1/12*q*l2 =	4,24	kNm
	Msr=fctm*W
	W = b*h2/6
	W =	788666,666666667	mm3
	fctm=	1,9	N/mm2
	Msr=	1,498	kNm
	eSM =ss/Es * [1-b1*b2 (ssr/ss)2 ]
	dst1/ds=	Msr/Msd=	0,35
	ds =fyd=	350,00	Mpa
	eSM =	0,00164
	wk =	0,1958	mm < wk,lim = 0,3 mm
1.4.1.3.Sprawdzenie granicznych wartości rys ukośnych.
	wk =	4t2l/(rw*Es*fck)
	fck=	16,00	N/mm2.	d =	230	mm
	Vsdkr =	7,29	kN	b =	70	mm
	t =Vsdkr/(b*d)			b1 =	0,7
	t =	0,453	N/mm2.	b2 =	0,7
	l=1/[3*(rw1/b1*f1)+(rw2/b2*f3
	rw1 =Aw1/(s1*bw)
	s1 =	180	mm	f =	5	mm
	Aw1 =	48	mm2	Es =	2,00E+05	N/mm2
	rw1 =	0,004		fck=	16,00	N/mm2
	rw2 =	0
	l=	306,25
	wk =	0,020585060704156	mm	< wk,lim = 0,3 mm
2.5.3. Żebro nr2.
1.4.3.1.Sprawdzenie granicznych wartości ugięć .
	a(Ą,to) = ak*(Msd*Leff2)/B(u,to)				a	Ł	alim
	qk =	1,42	kN/m2.		b =	310	mm
	pk =	2,50	kN/m2.
	Pk =	4,56	kN/m.
	gkżeb =	qk*b+Pks+pk*(0,31-,015)
	gk =	5,73	kN/m.
	Leff =	6,00	m.
	MA,B =	1/16*q*l2 =	12,9	kNm	Na podstawie literatury Kobiak, Stachurski
	Mprzęs =	1/12*q*l2 =	17,2	kNm	"Konstrukcje betonowe".
	ak =	5*(1+(MA+MB)/10Mprze) / 48 =			0,120
	Blim(Ą,to) = (Ec,eff*JII*J)/(1-b1*b2*(dst1/ds)2(1-JII/J)
	Ec,eff =Ec/(1+f)
	Ec=	27,5	kN/mm2						tab 2
	f =	3,055	(końcowy współczynnik pełzania)						tab 3
	Ec,eff =	6,78	kN/mm2
	b 1 =	1,0
	b 2 =	0,5		h=	260		d =	230
	dst1/ds=	Msr/Msd
	Msr=fctm*W					140
	W = b*h2/6
	W =	1577333,33333333	mm3
	fctm=	1,9	N/mm2
	Msr=	3,00	kNm			b =	140
	dst1/ds=	Msr/Msd=	0,17
J = bh3/12 + As*ae*(d-b/2)2
JII = bxeff3/12 + b*xeff*(h/2-xeff/2)2 + As*ae(d-h/2)2					h =	260
	Xeff = d*x						x
	d =	230
	sb =	0,121	xeff,lim = 0.53 => zlim= 0,735 < z
	x =	0,158	< xeff,lim = 0.53
	Xeff =	36,34	mm
	ae =Es/Ec,eff
	Es =	200	kN/mm2
	ae =	29,49						x
	As =	339	mm2
	JI =	305027515,151515	mm4
	JII =	164159335,956368	mm4
	Blim(Ą,to) =	1121146182354,85	kN/mm2
	a(Ą,to) =	66,17	mm	Wartości ugięć zostały przekroczone.
	a(Ą,to)	Ł	alim =	30	mm
1.4.3.2.Sprawdzenie granicznych wartości rys prostopadłtch .
	wk =b*SRM*eSM
	b =	1,30
	SRM =50+0,25*k1*k2*f/rr
	k1 =	0,8
	k2 =	0,5
	f =	12
	rr =As/Ac,eff
	As =	339	mm2
	Ac,eff =	2,5*(h-d)*b		h =	260	mm
	Ac,eff =	10500	mm2	d =	230	mm
	rr =	0,032		b =	140	mm
	SRM =	87,17
	b1 =	1,00
	b2 =	0,50
	Mprzęs =	1/12*q*l2 =	17,2	kNm
	dst1/ds=	Msr/Msd=
	Msr=fctm*W
	W = b*h2/6
	W =	1577333,33333333	mm3
	fctm=	1,9	N/mm2
	Msr=	2,997	kNm
	eSM =ss/Es * [1-b1*b2 (ssr/ss)2 ]
	dst1/ds=	Msr/Msd=	0,17
	ds =fyd =	350,00	Mpa
	eSM =	0,00172
	wk =	0,1953	mm < wk,lim = 0,3 mm
1.4.1.3.Sprawdzenie granicznych wartości rys ukośnych.
	wk =	4t2l/(rw*Es*fck)
	fck=	16,00	N/mm2.	d =	230	mm
	Vsdkr =	18,48	kN	b =	140	mm
	t =Vsdkr/(b*d)			b1 =	0,7
	t =	0,574	N/mm2.	b2 =	0,7
	l=1/[3*(rw1/b1*f1)+(rw2/b2*f3
	rw1 =Aw1/(s1*bw)
	s1 =	100	mm	f =	5,5	mm
	Aw1 =	48	mm2	Es =	2,00E+05	N/mm2
	rw1 =	0,003		fck=	16,00	N/mm2
	rw2 =	0
	l=	374,306
	wk =	0,04496	mm < wk,lim = 0,3 mm
2. Podciąg .
2.1. Zestawienie obciążeń .
		Qo =	1,1*4,18*5,75			L = ( 5,5+6 ) / 2 = 5,75 m
		Po =	1,2*4,37*5,75
		Cp =	0,3*0,7*25*1,1+0,03*0,3*19*1,1
		Csp=	0,25*3,3*14+0,03*19*3,3
przęsło skrajne			L1 =	5,600	m
przęsło drugie			L2 =	5,500	m
przęsło środkowe			L3 =	5,500	m
ciężar stropu			Qo =	29,170	kN/mb	Qtot =	Qo + Cp+Csp																				-0,141	-0,141
obciążenia zmienne			Po =	33,290	kN/mb	Qtot =	48,376	kN/mb																				-0,106
ciężar podciągu			Cp =	5,775	kN/mb	Po =	30,153	kN/mb																				-0,106
ścianka dzialowa na podciągu			Csp=	13,431	kN/mb
2.2.Zestawienie sił wewnętrznych.																											żebro ze scianka działową			P. =	0,000	kN/mb
	Wykonano oblczeń na podstawie tablic Winklera.									x	L	MQmax	MQmin	QQmax	QQmin		przęslo skrajne
											[ m. ]	[ kNm ]	[ kNm ]	[ kN ]	[ kN ]	x	a	b	c	alfa	beta	gamma					MP.	QP
Przęsło skrajne.		L	Mmax	Mmin	Qmax	Qmin				0,000	0,000	0,000	0,000	190,333	97,121	0,000	0,000	0,000	0,000	0,395	0,447	-0,053
		[ m. ]	[ kNm ]	[kNm ]	[ kN ]	[ kN ]				0,100	0,560	93,785	46,806	145,774	68,837	0,100	0,035	0,040	-0,005	0,295	0,354	-0,059					0,000	0,000
		0,000	0,00	0,000	190,333	97,121				0,200	1,120	161,912	78,394	103,565	38,223	0,200	0,059	0,070	-0,011	0,195	0,273	-0,078					0,000	0,000
		0,560	93,78	46,806	145,774	68,837				0,300	1,680	195,080	94,858	63,667	5,316	0,300	0,073	0,080	-0,016	0,095	0,204	-0,109					0,000	0,000
		1,120	161,91	78,394	103,565	38,223				0,400	2,240	221,429	96,152	25,987	-29,847	0,400	0,078	0,099	-0,021	-0,005	0,147	-0,152					0,000	0,000
		1,680	195,08	94,858	63,667	5,316				0,500	2,800	212,876	82,379	16,107	-41,424	0,500	0,072	0,099	-0,026	-0,011	0,102	-0,207					0,000	0,000
		2,240	221,43	96,152	25,987	-29,847				0,600	3,360	189,941	53,180	-43,145	-106,362	0,600	0,057	0,099	-0,032	-0,205	0,067	-0,272					0,000	0,000
		2,800	212,88	82,379	16,107	-41,424				0,700	3,920	118,683	9,275	-74,896	-147,434	0,700	0,031	0,068	-0,037	-0,305	0,042	-0,347					0,000	0,000
		3,360	189,94	53,180	-43,145	-106,362				0,800	4,480	33,404	-50,532	-105,007	-190,128	0,800	-0,004	0,038	-0,042	-0,405	0,026	-0,431					0,000	0,000
		3,920	118,68	9,275	-74,896	-147,434				0,900	5,040	-56,294	-146,389	-133,738	-234,239	0,900	-0,050	0,018	-0,068	-0,505	0,017	-0,522					0,000	0,000
		4,480	33,40	-50,532	-105,007	-190,128				1,000	5,600	-144,982	-282,387	-161,295	-279,487	1,000	-0,105	0,014	-0,120	-0,605	0,014	-0,620					0,000	0,000
		5,040	-56,29	-146,389	-133,738	-234,239					L	Mmax	Mmin	Qmax	Qmin		przęslo drugie										0,000	0,000
		5,600	-145,0	-282,387	-161,295	-279,487					[ m. ]	[ kNm ]	[ kNm ]	[ kN ]	[ kN ]	x	a	b	c	alfa	beta	gamma					P.
Przęsło drugie.		L	Mmax	Mmin	Qmax	Qmin				0,000	0,000	-144,982	-282,387	249,541	126,885	0,000	-0,105	0,014	-0,120	0,526	0,598	-0,072					[ kN ]
		[ m. ]	[ kNm ]	[kNm ]	[ kN ]	[ kN ]				0,100	0,550	-70,192	-156,494	205,302	99,601	0,100	-0,058	0,014	-0,072	0,426	0,502	-0,076					0,000	0,000
		0,000	-145,0	-282,387	249,541	126,885				0,200	1,100	0,943	-79,619	162,638	70,742	0,200	-0,020	0,030	-0,050	0,326	0,414	-0,088					0,000	0,000
		0,550	-70,19	-156,494	205,302	99,601				0,300	1,650	67,817	-37,920	121,804	40,052	0,300	0,008	0,056	-0,049	0,226	0,336	-0,110					0,000	0,000
		1,100	0,94	-79,619	162,638	70,742				0,400	2,200	110,133	-10,710	82,985	7,349	0,400	0,025	0,073	-0,047	0,126	0,270	-0,143					0,000	0,000
		1,650	67,82	-37,920	121,804	40,052				0,500	2,750	127,599	1,721	46,290	-27,461	0,500	0,033	0,079	-0,046	0,026	0,215	-0,188					0,000	0,000
		2,200	110,13	-10,710	82,985	7,349				0,600	3,300	120,462	-0,381	11,828	-64,431	0,600	0,031	0,075	-0,045	-0,074	0,172	-0,245					0,000	0,000
		2,750	127,60	1,721	46,290	-27,461				0,700	3,850	35,399	-70,338	-20,747	-104,477	0,700	-0,018	0,062	-0,043	-0,174	0,139	-0,318					0,000	0,000
		3,300	120,46	-0,381	11,828	-64,431				0,800	4,400	33,027	-49,650	-51,236	-144,523	0,800	-0,004	0,039	-0,043	-0,274	0,118	-0,392					0,000	0,000
		3,850	35,40	-70,338	-20,747	-104,477				0,900	4,950	-25,363	-118,613	-79,967	-187,315	0,900	-0,037	0,028	-0,065	-0,374	0,106	-0,480					0,000	0,000
		4,400	33,03	-49,650	-51,236	-144,523				1,000	5,500	-82,933	-227,441	-107,196	-231,609	1,000	-0,079	0,032	-0,111	-0,474	0,103	-0,577					0,000	0,000
		4,950	-25,36	-118,613	-79,967	-187,315					L	Mmax	Mmin	Qmax	Qmin		pręslo środkowe										0,000	0,000
		5,500	-82,93	-227,441	-107,196	-231,609					[ m. ]	[ kNm ]	[ kNm ]	[ kN ]	[ kN ]	x	a	b	c	alfa	beta	gamma
Przęsło środkowe.		L	Mmax	Mmin	Qmax	Qmin				0,000	0,000	-82,933	-227,441	241,225	116,391	0,000	-0,079	0,032	-0,111	0,500	0,591	-0,091
		[ m. ]	[ kNm ]	[kNm ]	[ kN ]	[ kN ]				0,100	0,550	-20,103	-113,353	196,949	89,143	0,100	-0,034	0,029	-0,063	0,400	0,494	-0,094					0,000	0,000
		0,000	-82,93	-227,441	241,225	116,391				0,200	1,100	43,502	-39,175	154,212	60,357	0,200	0,001	0,042	-0,041	0,300	0,406	-0,106					0,000	0,000
		0,550	-20,10	-113,353	196,949	89,143				0,300	1,650	104,154	-1,583	113,250	29,796	0,300	0,026	0,066	-0,040	0,200	0,328	-0,128					0,000	0,000
		1,100	43,50	-39,175	154,212	60,357				0,400	2,200	141,210	20,367	74,285	-2,762	0,400	0,041	0,081	-0,040	0,100	0,260	-0,160					0,000	0,000
		1,650	104,15	-1,583	113,250	29,796				0,500	2,750	153,562	27,684	37,443	-37,443	0,500	0,046	0,086	-0,040	0,000	0,205	-0,205					0,000	0,000
		2,200	141,21	20,367	74,285	-2,762																					0,000	0,000
		2,750	153,56	27,684	37,443	-37,443
2.3. Obliczenie nośności na zginanie i obliczenie zbrojenia .
2.3.1. Przęsło skrajne .
	* ZGINANIE :
	beff =	300,000	mm
	przyjmuję beton klasy B-20
	fcd=	10,600	Mpa
2.3.2. Ustalenie zbrojenia w przęśle.
	Msd =	221,429	kNm
	sb =Msd/(afcdbd2)					h =	700,000
	d =	650,000	mm
	sb =	0,194	<	sb,lim =	0,390
	z =	0,882		xeff,lim = 0.53 =>		zlim= 0,735 < z
	przyjmuję stal A -III
	AS1 =Msd/(zfydd)						b=	300,000
	fyd =	350,000	Mpa
	AS1 =	1103,531	mm2
	As1 =	11,035	cm2	przyjmuję	6f 16 o As1 =		12,060	cm2
					6f =	12,060	cm2
2.3.3. Obliczenie zbrojenia w 1/4 i 3/4 od podpory A .
	Msd =	189,940	kNm	w 1/4 od A
	sb =Msd/(afcdbd2)
	sb =	0,166	<	sb,lim =	0,390
	z =	0,907		xeff,lim = 0.53 =>		zlim= 0,735 < z
	AS1 =Msd/(zfdd)
	AS1 =	920,508	mm2
	Msd =	79,950	kNm	w 3/4 od A
	sb =Msd/(afcdbd2)
	sb =	0,070	<	sb,lim =	0,390
	z =	0,963		xeff,lim = 0.53 =>		zlim= 0,735 < z
	AS1 =Msd/(zfdd)
	AS1 =	364,931	mm2
2.3.4. Podpora B .
	Msd =	282,387	kNm
	sb =Msd/(afcdbd2)
	d =	650,000	mm
	sb =	0,247	<	sb,lim =	0,390
	z =	0,843		xeff,lim = 0.53 =>		zlim= 0,735 < z
	AS1 =Msd/(zfdd)
	fyd =	350,000	Mpa
	AS1 =	1472,435	mm2
	As1 =	14,724	cm2	przyjmuję	8f 16 o As1 =		16,080	cm2
					8f =	16,080	cm2		296
2.3.5. Przęsło drugie .
	Msd =	127,599	kNm
	sb =Msd/(afcdbd2)
	sb =	0,112	<	sb,lim =	0,390
	z =	0,934		xeff,lim = 0.53 =>		zlim= 0,735 < z
	AS1 =Msd/(zfdd)
	AS1 =	600,509	mm2
	As1 =	6,005	cm2	przyjmuję	4f 16 o As1 =		8,400	cm2
					4f =	8,400	mm
2.3.6. Obliczenie zbrojenia w 1/4 i 3/4 od podpory B .
	Msd =	59,465	kNm	w 1/4 od A
	sb =Msd/(afcdbd2)
	sb =	0,052	<	sb,lim =	0,390
	z =	0,973		xeff,lim = 0.53 =>		zlim= 0,735 < z
	AS1 =Msd/(zfdd)
	AS1 =	268,638	mm2
	Msd =	65,400	kNm	w 3/4 od A
	sb =Msd/(afcdbd2)
	sb =	0,057	<	sb,lim =	0,390
	z =	0,970		xeff,lim = 0.53 =>		zlim= 0,735 < z
	AS1 =Msd/(zfdd)
	AS1 =	296,363	mm2
2.3.7. Podpora C .
	Msd =	227,441	kNm
	sb =Msd/(afcdbd2)
	sb =	0,199	<	sb,lim =	0,390
	z =	0,875		xeff,lim = 0.53 =>		zlim= 0,735 < z
	AS1 =Msd/(zfdd)
	AS1 =	1142,561	mm2
	As1 =	11,426	cm2	przyjmuję	7f 16 o As1 =		14,070	cm2
					7f =	14,070	cm2
2.3.8. Przęsło trzecie .
	Msd =	153,562	kNm
	sb =Msd/(afcdbd2)
	sb =	0,134	<	sb,lim =	0,390
	z =	0,919		xeff,lim = 0.53 =>		zlim= 0,735 < z
	AS1 =Msd/(zfdd)
	AS1 =	734,491	mm2
	As1 =	7,345	cm2	przyjmuję	5f 16 o As1 =		10,050	cm2
					5f =	10,050	cm2
3.4. Obliczenie nośności na ścinanie .
3.4.1. Określenie nośności na ścinanie ze względu na zmiażdżenie krzyżulców betonowych
	przy zbrojeniu tylko strzemionami pionowymi .
	a =	45,000	stopni
	Q=	45,000	stopni
	VRd2= bwzn fcd/(cotq+tanq)
	n = 0,7 -fck/200 >= 0,5
	n =	0,620	> 0,5
	fck=	16,000	kN/m2.
	d =	650,000	mm
z = 0,9 d =		585,000	mm
	bw =	300,000	mm
	VRd2=	576,693	kN
3.4.1.2.Określenie nośności na ścinanie ze względu na zmiażdzenie krzyżulców betonowych
	przy zbrojeniu strzemionami i prętami odgiętymi .
	VRd2= bwzn fcd*(cotq+cota)/(1+cot2q)
	VRd2=	1153,386	kN
		VRd2 > Qmax
2.4.2. Określenie sił krawędziowych .
	VsdAkr=	186,400	kN
	VsdBkr,L=	272,293	kN
	VsdBkr,P=	243,019	kN
	VsdCkr,L=	225,560	kN
	VsdCkr,P=	235,335	kN
2.4.3. Na strzemiona przyjmuję pręty o śr. 8mm, ze stali A-I czterocięte.
2.4.3.1.Obliczenie rozstawu strzemion w przęśle skrajnym przy podporze A.
	Założono że strzemiona przenoszą ponad 50% siły ścinającej.
	VsdAkr=	186,400	kN	1/2 Vsd =	93,200	kN
	Asw1=	201,000	mm2
	fywd=	210,000	N/mm2
	s1<=Asw1zfywdcotq/Vsd3
	s1<=	245,700	mm
	Przyjeto rozstaw strzemion			s1=	200,000	mm
	Siła przenoszona przez strzemiona.
	VRd3= Asw z fywd cotq / s
	VRd3=	127,64	kN
2.4.4.1. Przyjęto że pozostałą część siły przenoszą pręty odgięte.
	Prętami odgiętymi zbroimy na odlęgłość c1 =				1240,000	mm
	Siła na końcu prętów odgiętych
		Vsd , c1 =	98,500	kN	<	VRd3=	127,643	kN
	Pierwsze odgięcie.
	Siła przenoszona przez pręty odgięte.
	Vsd , pr = Vsdkr - VRd3
	Vsd , pr =	58,757	kN
	Asw1=VRd3 s/ (z fywd (cotq + cot a ) sin a)
	Asw1=	125,859	mm2
	Przyjęto w pierwszym odgięciu			1f 16 o As1 =		201,000	mm2
	Drugie odgięcie.
	Vsd pr1 =	139,280	kN
	Vsd , pr = Vsdkr - VRd3
	Vsd , pr =	11,637	kN
	Asw1=VRd3 s/ (z fywd (cotq + cot a ) sin a)
	Asw1=	24,927	mm2
	Przyjęto w drugim odgięciu			1f 16 o As1 =		201,000	mm2
2.4.4.1.Obliczenie rozstawu strzemion w przęśle skrajnym przy podporze B ( z lewej ).												2.4.6.Obliczenie rozstawu strzemion na odcinku1,3---1,9 m. od podpory .
	Założono że strzemiona przenoszą ponad 50% siły ścinającej.												Asw1=	202,000	mm2
	VsdBkr=	272,293	kN	1/2 Vsd =	136,147	kN							fywd=	210,000	N/mm2
	Asw1=	201,000	mm2										Vsd =	93,200	kN
	fywd=	210,000	N/mm2										s1<=Asw1zfywdcotq/Vsd
	s1<=Asw1zfywdcotq/Vsd3												s1<=	266,263	mm
	s1<=	181,370	mm										s1=	120,000	mm
	Przyjeto rozstaw strzemion			s1=	170,000	mm						2.4.6.Obliczenie przekroju zbrojenia prętami odgiętymi.
	Siła przenoszona przez strzemiona.												Vsdc2=	VsdBkr,P-Vsd2
	VRd3= Asw z fywd cotq / s												Vsdc2=	#REF!	kN
	VRd3=	145,25	kN										s2 =	1300/2 =	650,000	mm
Przyjęto że pozostałą część siły przenoszą pręty odgięte.													Asw2=>Vsd*s2/(z*fywd*(cotQ+cota)*sina)
	Prętami odgiętymi zbroimy na odlęgłość c1 =				1740,000	mm
	Pierwsze odgięcie.												Asw2=	#REF!	cm2
		Vsd , c1 =	146,560	kN	<	VRd3=	145,252	kN						Wystarczy tylko dwa pręty montażowe .
	Siła przenoszona przez pręty odgięte.
	Vsd , pr = Vsdkr - VRd3
	Vsd , pr1 =	127,041	kN
	Asw1=VRd3 s/ (z fywd (cotq + cot a ) sin a)
	Asw1=	272,126	mm2
	Przyjęto w pierwszym odgięciu			2f 16 o As1 =		402,000	mm2
	Drugie odgięcie.
	Vsdp1 =	231,000
	Vsd , pr2 = Vsdp1 - VRd3
	Vsd , pr2 =	85,748	kN
	Asw1=VRd3 s/ (z fywd (cotq + cot a ) sin a)
	Asw1=	183,675	mm2
	Przyjęto w drugim odgięciu			1f 16 o As1 =		201,000	mm2
	Trzecie odgięcie.
	Vsdp2 =	188,000
	Vsd , pr2 = Vsdp1 - VRd3
	Vsd , pr2 =	42,748	kN
	Asw1=VRd3 s/ (z fywd (cotq + cot a ) sin a)
	Asw1=	91,567	mm2
	Przyjęto w drugim odgięciu			1f 16 o As1 =		201,000	mm2
	Przyjęto zagęszczony rozstaw strzemion na odcinku 2400 mm od podpory
	B ( w lewą stronę ).
2.4.4.1.Obliczenie rozstawu strzemion w przęśle skrajnym przy podporze B ( z prawej ).
	Założono że strzemiona przenoszą ponad 50% siły ścinającej.
	VsdBkr=	243,019	kN	1/2 Vsd =	121,510	kN
	Asw1=	201,000	mm2
	fywd=	210,000	N/mm2
	s1<=Asw1zfywdcotq/Vsd3
	s1<=	203,217	mm
	Przyjeto rozstaw strzemion			s1=	180,000	mm
	Siła przenoszona przez strzemiona.
	VRd3= Asw z fywd cotq / s
	VRd3=	137,18	kN
Przyjęto że pozostałą część siły przenoszą pręty odgięte.
	Prętami odgiętymi zbroimy na odlęgłość c1 =				1240,000	mm
		Vsd , c1 =	158,430	kN	<	VRd3=	137,183	kN
	Pierwsze odgięcie.
	Siła przenoszona przez pręty odgięte.
	Vsd , pr = Vsdkr - VRd3
	Vsd , pr =	105,837	kN
	Asw1=VRd3 s/ (z fywd (cotq + cot a ) sin a)
	Asw1=	226,705	mm2
	Przyjęto w pierwszym odgięciu			2f 16 o As1 =		402,000	mm2
	Drugie odgięcie.
	Vsd pr1 =	207,530	kN
	Vsd , pr = Vsdkr - VRd3
	Vsd , pr =	70,348	kN
	Asw1=VRd3 s/ (z fywd (cotq + cot a ) sin a)
	Asw1=	150,687	mm2
	Przyjęto w drugim odgięciu			1f 16 o As1 =		201,000	mm2
	Przyjęto zagęszczony rozstaw strzemion na odcinku 2000 mm od podpory
	B ( w prawą stronę ).
	Rozstaw strzemion oraz prętów odgiętych przy podporze C z obu stron
	przyjęto jak przy podporze B z prawej strony ze względu na podobne
	wartości sił przekrojoywch.
2.5. Sprawdzenie SGU w przęśle skrajnym ( M jest max ) .
2.5.1. Sprawdzenie rozwarcia rys prostopadłych .
	d s =Msd/r*d*As
	qk =	3,75 * 5,75+0,3*0,6*25 =		26,063	kN/mb
	pk =	(2,5+0,75)*5,75 =		18,688	kN/mb
	Msd =	a*qk*l*l + b*pk*l*l =		128,232	kNm	b =	300,000	mm
	r =	As/ (b*d)				d =	650,000	mm
	r =	0,62%		0,850
	d s =	192,449	Mpa
	Według PrPN-B-03264 można przyjmować pręty o średnicy do 25 mm
	Ponieważ przyjęto pręty o średnicy 16mm to warunek ten jest spełniony .
2.5.2. Sprawdzenie rozwarcia rys ukośnych .
	K > 1/fck*(r1 +r2)*[rw1/b1f1+ rw2/b1f2]
	fck=	16,000	Mpa
	b1 =	1,000
	asw1 =	202,000	mm2
	s1 =	200,000	mm	f =	8,000	mm
	r1 =	asw1/s1*bw =	0,003
	r2 =	asw2/s2*bw*sina =
	asw2=	201	mm2
	r2 =	0,002
	K =	1,705E-07
	Vsd =	186,400
	VRd2=	576,693	kN
	Vsd/Vrd =	0,323	przy w lim = 0,3mm => K =			0,640
		Warunek jest spełniony .
2.5.3. Sprawdzenie ugięcia.
	Leff/d =	6000/650=	9,23		Msd =	128,232	kNm
	ds =Msd/z*d*As				z =	0,940				0,112
	ds =	174,02	Mpa		d =	650,000	mm
	250/ds =	1,44			As =	1206,000	mm2
	Leff/d*250/ds =	13,261			As / b*d =	0,62%
	Według PrPN-B-03264 warunek jest spełniony.
	Ponieważ dopuszczalna wartość Leff/d wynosi max. 24
3. Słup.
3.1. Zestawienie obciążeń.
a.obciążenia od dachu stałe + .
	Obciążenie śniegiem ( II strefa ).
	Qk =	0,700	[kN/m2]
	a =	11,000				b =	5,750	m.
	C = 1,2*(60-a) / 30 =		1,960
	Sk =Qk*C =	1,372	[kN/m2]
				a =	6,000	m.
			g	grubość	gk	gf	g0
			[kN/m3]	[m.]	[kN/m2]	-------------	[kN/m2]
	papa gr 20 mm		22,000	0,020	0,440	1,300	0,572
	wylewka gr, 30mm		21,000	0,030	0,630	1,300	0,819
	płyty dachowe gr. 30 mm		25,000	0,030	0,750	1,100	0,825
	izolacja term.		6,000	0,150	0,900	1,100	0,990
	suprema gr. 150mm
	strop gr 80 mm		25,000	0,080	2,000	1,100	2,200
	tynk gr. 15 mm		19,000	0,015	0,285	1,100	0,314
	śnieg		---------	----------	1,372	1,400	1,921
					6,377		7,640
	qk =	6,377	kN/m2.
	q0 =	7,640	kN/m2.
	N dachuobl =	a*b*go =
	N 1 =	263,590	kN
b.obciążenia stałe i zmienne od stropu.
	Qmax =	48,376	kN/mb
	Po =	30,153	kN/mb
	L =	6,000	m.
	a =	1,132
	b =	1,218
	N2 =	a*Qmax*L +b*Po*L
	N2 =	548,928	kN	h
c.obciążenia własne.
	N =	a*b*h*gf
	a =	350,000	mm
	b =	350,000	mm
	h =	2740,000	mm		a
	gf =	25,000	kN/m2.
	N3 =	8,391	kN
3.1.2. Obciążenia całkowite.
	N =N1+(n-1)N2+N3		n =	4
	Nsd =	1918,765	kN
	Lcd =	2740,000	mm
	Lo =	0,8*Lcd =	2192,000	mm
3.2. Ustalenie wymiarów przekroju poprzecznego słupa .
	Lo / b < 10
	b>Lo /10 =	219,2	mm	a =	350,000
	przyjmuję axb = 300x300			b =	350,000
			3300,000
					Lcd =	2740,000
				0,000
					hstopy =	100,000
3.3.1. Określenie mimośrodu.
	eo =ea+ee
	ee =	0,000
			Lcd /600=	4,567
	ea =	max	h / 30 =	11,667
			10,000
	eo =	10,000	mm
*mały mimośród		xeff / d > xeff,lim
*duży mimośród		xeff / d =< xeff,lim
	Nsd = a*fcd *xeff*d*b
	xeff = Nsd / a*fcd *xeff*d*b >			xeff,lim
	d =	310,000	mm
	xeff =	1,963	>	xeff,lim =	0,530	dla stali A-III
	xeff =a'+ pierwiastek(a'2 +Nsd*es2 / ( fcd*a*b ))
	a' =	40,000	mm
	Nsd =	1918,765	kN
	es2 =	0,5 * h - eo - a` =		125,000	mm
	fcd =	10,600	N/mm2
	a =	0,850
	b =	350,000	mm
	xeff =	318,670	mm < h=	350,000
	przyjmuję	xeff =	350,000
3.3.2. Określenie zbrojenia na ściskanie.
	As1 = ( Nsd*es1-fcd*a*b*xeff* (d-0,5*xeff) ) / ( fyd*(d-a` ) )
	es1 =	0,5h - a + eo		a =	50,000	mm
	es1 =	135,000	mm
	As1 =	1179,126	mm2
	Przyjmuję 4 pręty o śr. 20 mm ; As1 =				1272,0	mm2
3.3.3. Określenie rozstawu strzemion.
	r = As1 /b*h
	r =	3,076%	Przyjmuję rozstaw strzemion co 10 średnic
			zbrojennia głównego .
	s1 =	10 *20
	s1 =	200,000	mm
	Strzemiona wykonane są ze stali A-I , srednica 6 mm .
3.4. Stopa .
	N+G/F<=m*gfn
	gfn =	180,000	kN/m2.
	m =	0,810
	G =	20,210	kN
	N =	1918,765	kN
	F > N+G/m*gfn
	F =	13,299
	A = B = pierw F =		3,65	m.
	A = B =	3,600	m.
3.3.4. Określenie zbrojenia w stopie fundamentowej .
					b
	gro = N/(B*A)					B
	gro =	148,053	kN/m2.
	M = gro*(L-asł)2*(2B+bsł)/24
	M. =	446,337	kN/m2.
	As = M/(d*0,9*fyd)
	d =	950,000
	As =	1491,52	mm2
	As =	14,915	cm2
	Przyjmuję 21 prętów o śr .10 mm o As =				16,49	cm2
3.3.5. Sprawdzenie warunku na przebicie .
	Nsd -gro* A <= NRD
	NRD = fcd*Up*d
	Up = Oabcd + Ostopy =		9,900	m.
	Nsd -gro* A =		1135,566	< NRD =	62964,0	kN
		Warunek jest spełniony.