3. Strop płytowo-słupowy
3.1. Zebranie obciążeń
3.1.1. Obciążenia stałe (wg PN-EN-1991-1-1:Oddziaływanie na konstrukcje. Część 1-1 Oddziaływania ogólne.)
Rodzaj obciążenia		Równanie obliczenia	Wartość charakt. gk [kN/m2]	Wsp bezp. γf [-]	Wartość obliczeniowa gd [kN/m2]
betonowa posadzka gr 3cm		0,03m * 20,0 kN/m3	0,60	1,35	0,81
Płyta stropowa grubości h=28cm		0,28m * 25,0kN/m3	7,00	1,35	9,45
Tynk cem-wapienny grubości 2cm		0,02m * 19,0kN/m3	0,38	1,35	0,51
Suma obc. stałych Σ			7,98	0,81	10,77
3.1.2. Obciążenia zmienne (wg PN-EN-1991-1-1:Obciążenia budowli-obciążenia zmienne technologicznie)
Rodzaj obciążenia		Równanie obliczenia	Wartość charakt. pk [kN/m2]	Wsp bezp. γf [-]	Wartość obliczeniowa pd [kN/m2]
Przyjęte obciążenie		5,5kN/m2	5,50	1,50	8,25
Suma obc. stałych Σ			5,50	1,50	8,25
3.1.4. Obciążenia wewnętrzne – obciążenia stałe i obciążenia zmienne
Rodzaj obciążenia			Wartość charakt. gwk [kN/m2]	Wsp bezp. γf [-]	Wartość obliczeniowa gwd [kN/m2]
Obciążenia stałe			7,98	1,35	10,77
Obciążenia zmienne			5,50	1,50	8,25
Suma obc. stałych Σ			13,48	1,43	19,02
3.1.8. Zebranie obciążeń na pasma do ram zastępczych
Zbieranie obciążeń na pasmo odbywa się na dwóch kierunkach x i y. Przy zbieraniu obciążeń na kierunek x obciążenia zbieramy z pasma o szerokości ly , natomiast przy zbieraniu obciążeń na kierunek y obciążenia zbieramy z pasma o szerokości lx . Przyjęto schemat ramy zastępczej dla słupów najniższej kondygnacji i stropu nad parterem i słupów z I piętra.
Schemat zbierania obciążeń do ramy zastępczej na kierunku X:
Schemat zbierania obciążeń do ramy zastępczej na kierunku Y:
Rozpiętość siatki słupów
lx =	6,70	[m]
ly =	7,30	[m]
Wymiary słupa
bx =	0,25	[m]
by =	0,25	[m]
Wartość obliczeniowego obc. wewn. stałego liniowego na kierunku y : lx * gd					72,18	[kN/m]
Wartość obliczeniowego obc. wewn. stałego liniowego na kierunku x : ly * gd					78,64	[kN/m]
Wartość obliczeniowego obc. zewn. stałego liniowego na kierunku y : lx * gd					45,25	[kN/m]
Wartość obliczeniowego obc. zewn. stałego liniowego na kierunku x: : ly * gd					50,63	[kN/m]
Wartość obl. obc. wewn. technologicznego liniowego na kierunku y : lx * pd					55,28	[kN/m]
Wartość obl. obc. wewn. technologicznego liniowego na kierunku x: : ly * pd					60,23	[kN/m]
Wartość obl. obc. zewn. technologicznego liniowego na kierunku y : lx * pd					34,65	[kN/m]
Wartość obl. obc. zewn. technologicznego liniowego na kierunku x : ly * pd					38,78	[kN/m]
3.2. Przyjęte materiały
3.2.1. Beton (wg Tablicy 3.1, PN-EN 1992-1-1:2008)
Przyjęta klasa betonu – C 35/45
Wytrzymałość gwarantowana betonu na ściskanie:				fc,cubeG =	45000,0	[kN/m2]
Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie:				fctm =	3200,0	[kN/m2]
Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie:				fck =	35000,0	[kN/m2]
Wytrzymałość charakterystyczna betonu na rozciąganie:				fctk =	2200,0	[kN/m2]
Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie:				fcd = fck/yc=	25000,0	[kN/m2]
Wytrzymałość obliczeniowa betonu na rozciąganie:				fctd =	1571,4	[kN/m2]
Współczynnik sprężystości betonu:				Ecm =	33500000	[kN/m2]
3.2.2. Stal zbrojeniowa (wg Tablicy 4 pkt 3.Stal PN-B-03264:2002, Klasa stali A wg PN-EN-1992-1-1:2008)
Przyjęta klasa stali zbrojeniowej – A-III
Charakterystyczna granica plastyczności stali:				fyk =	395000,0	[kN/m2]
Obliczeniowa granica plastyczności stali:				fyd =	343478,3	[kN/m2]
Charakterystyczna wytrzymałość na rozciąganie:				ftk =	500000,0	[kN/m2]
Moduł sprężystości stali sprężającej:				Es =	200000000	[kN/m2]
Graniczna wartość:				ξeff,lim =	0,55	[-]
3.3. Wartości momentów w pasmach
Maksymalne momenty obliczeniowe z kierunków, w kNm. Obliczone za pomocą programu Robot 2010 Structural Analysis
3.3.1. Schematy przyjmowanych układów zastępczych:
3.3.1.1. Schemat obciążenia ramy na kierunku x
3.3.1.2. Schemat obciążenia ramy na kierunku y:
3.3.2. Wartości momentów zginających działających na ramy zastępcze
Wartości momentów wyznaczono w programie Robot 2010 Structural Analysis. Zdefiniowane w pkt. 3.1. Schematy układów zastępczych, ramy zostały obciążone odpowiadającymi im obciążeniami z pkt. 1.8. Zebranie obciążeń na ramy zastępcze. na tej podstawie obliczone momenty zamieszczono w Tabeli 1.
Tabela 1. Wartości momentów wyznaczone ze schematu ramy wydzielonej.
Rodzaj Momentu			Kierunek		Jednostka
			x	y
Przęsłowy	Zebranie obciążeń wew. układu	Wewnętrzny			[kNm]
		Skrajny			[kNm]
	Zebranie obciążeń na skraju zew.	Wewnętrzny			[kNm]
		Skrajny			[kNm]
Podporowy	Zebranie obciążeń wew. układu	Wewnętrzny			[kNm]
		Skrajny			[kNm]
	Zebranie obciążeń na skraju zew.	Wewnętrzny			[kNm]
		Skrajny			[kNm]
3.3.3. Rozkład momentów na pasmach
Rozdziału momentów i zbrojenia przęsłowego i podporowego dokonano w Tabeli 2. wg schematu:
Tabela 2. Rozkład momentów na kierunkach i pasmach do obliczenia zbrojenia płyty stropowej [kNm]
		Oznaczenie	Rozpiętość działania * Li [m]	Wartość momentu	kierunek x	kierunek y
Przęsło	Skrajne	Mprz,zewsk	0,250	80,0 % Mprz	0,00	0,00
		Mprz,wewsk	0,250	20,0 % Mprz	0,00	0,00
	Wewnętrzne	Mprz,zewwew	0,250	20,0 % Mprz	0,00	0,00
		Mprz,wewwew	0,500	60,0 % Mprz	0,00	0,00
		Mprz,zewwew	0,250	20,0 % Mprz	0,00	0,00
Podpora	Skrajna prostopadła	Mpod, prost, zewsk	0,125	16,7 % Mpod	0,00	0,00
		Mpod, prost, wewsk	0,250	66,6 % Mpod	0,00	0,00
		Mpod, prost, zewsk	0,125	16,7 % Mpod	0,00	0,00
	Skrajna równoległa	Mpod, rown, zewsk	0,250	87,5 % Mpod	0,00	0,00
		Mpod, rown wewsk	0,250	12,5 % Mpod	0,00	0,00
	Wewnętrzna	Mpod,skrajwew	0,250	12,5 % Mpod	0,00	0,00
		Mpod,zewwew	0,125	12,5 % Mpod	0,00	0,00
		Mpod,wewwew	0,250	50,0 % Mpod	0,00	0,00
		Mpod,zewwew	0,125	12,5 % Mpod	0,00	0,00
		Mpod,skrajwew	0,250	12,5 % Mpod	0,00	0,00
3.4. Wymiarowanie zbrojenia
W projektowanym budynku klasa ekspozycji jest przyjęta jest zgodnie z Tablicą 4.1 w normie PN-EN-1992-1-1:2008 jako XC1, co dla klasy konstrukcji S4 wg Tablicy 4.4N daje minimalną otulinę zbrojenia cmin = 15 mm. Przyjęta do obliczeń Δcdev = 10 mm co daje otulenie nominalne
cnom =	25,00	[mm] →	cnom =	0,025	[m]
3.4.1. Przyjęte zbrojenie
zbrojenie główne w podporze – Φ =			0,014	[m]
zbrojenie główne w przęśle – Φ =			0,012	[m]
zbrojenie strzemion o przekroju – Φ =			0,008	[m]
Wysokość płyty – h =		0,28	[m]
3.4.2. Wysokość użyteczna przekroju
3.4.2.1. Podpora:
dx = hpłyty – cnom – Φstrzemion – 0,5 * Φzbr.gł. =			0,240	[m]
dy = dx – Φzbr.gł. =			0,226	[m]
3.4.2.2. Przęsło:
dx = hpłyty – cnom – Φstrzemion – 0,5 * Φzbr.gł. =			0,241	[m]
dy = dx – Φzbr.gł. =			0,229	[m]
3.4.3. Minimalny przekrój zbrojenia
3.4.3.1. Przęsło
As1x , min = max {		0,26 * fctm * bx * dx / fyk =		0,000847	przyjęte As =	8,47	[cm2]
		0,0013 * bx * dx =		0,000523
As1y , min = max {		0,26 * fctm * by * dy / fyk =		0,000869	przyjęte As =	8,69	[cm2]
		0,0013 * by * dy =		0,000536
,gdzie:	bx = 0,25 * Lx = 0,25 * 6,7 =		1,68	[m]
	by = 0,25 * Ly = 0,25 * 7,3 =		1,83	[m]
	fctm =		3200,00	[kN/m2]
	fyk =		395000,00	[kN/m2]
3.4.3.2. Podpora
As1x , min = max {		0,26 * fctm * bx * dx / fyk =		0,000423	przyjęte As =	4,23372151898734	[cm2]
		0,0013 * bx * dx =		0,000285
As1y , min = max {		0,26 * fctm * by * dy / fyk =		0,000434	przyjęte As =	4,34377721518987	[cm2]
		0,0013 * by * dy =		0,000268
,gdzie:	bx =0,125 * Lx =0,125 *6,7=		0,8375	[m]
	by =0,125 * Ly =0,125 *7,3=		0,9125	[m]
	fctm =		3200,00	[kN/m2]
	fyk =		395000,00	[kN/m2]
3.4.4. Wyznaczenie zbrojenia
Tabela 3. została obliczona wg następującego schematu i wzorów:
Kolumna 2: wartości momentów wyznaczone w Tabeli 2.
Kolumna 3: Szerokość pasma b wyznaczona w pkt 5.3.1. i 5.3.2.
Kolumna 4: Wysokość użytkowa di wyznaczona w pkt 5.1.1.
Kolumna 5: μeff = MSd / (fcd * bi * di2 )			, gdzie:	bi – szerokość pasma
				di – wysokość użytkowa
				fcd – obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie
				MSd – moment zginający działający na pasmo
Kolumna 6: ξ = 1 – √(1 – 2 * μeff )
Kolumna 7: As1 = bi * di * ξeff * fcd / fyd			, gdzie:	As1 – obliczeniowo potrzebny przekrój zbrojenia
				bi – szerokość pasma
				di – wysokość użytkowa
				fcd – obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie
				fyd – obliczeniowa wytrzymałość stali na rozciąganie
				ξ – względna wysokość strefy ściskanej
Kolumna 8: Potrzebne pole zbrojenia wg pkt. 5.3.1. i 5.3.2.
Kolumna 9. Przyjęta średnica prętów zbrojeniowych
Kolumna 10: Potrzebna liczba prętów została obliczona wg wzoru:
n = max (As,min ; As1 ) * 4 / (π * Φ2 )			, gdzie:	n – potrzebna liczba prętów
				As,min – pole przekroju zbrojenia minimalnego
				As1 – pole przekroju obliczonego zbrojenia
				Φ – przyjęta średnica pręta
Kolumna 11: Obliczony rozstaw prętów ro został obliczony wg wzoru:
ro = bi / n			, gdzie:	ro – obliczony rozstaw prętów
				bi – szerokość pasma
				n – potrzebna liczba prętów
Kolumna 12: Przyjęty rozstaw prętów rprzyjęte został wyznaczony wg:
rprzyjęte = min (ro ; 25,0 cm)			, gdzie:	25,0 – maksymalny rozstaw zbrojenia w płycie
Wartości wytrzymałości obliczeniowej betonu na ściskanie i obliczeniowej granicy plastyczności stali wykorzystane w Tabeli 3., przyjęto zgodnie z pkt. 2.1. Beton i pkt. 2.2. Stal zbrojeniowa, i wynoszą:
Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie:				fcd =	25000,0	[kN/m2]
Obliczeniowa granica plastyczności stali:				fyd =	343478,3	[kN/m2]
Tabela 3.1. Wartości zbrojenia w obliczanych przekrojach w przęśle:
		Moment MSd [kNm]		Szerokość pasma bi [m]	Wysokość użytkowa di [m]	μeff [-]	ξeff [-]	Pole zbrojenia As1 [cm2]	Potrzebne pole zbrojenia As,min [cm2]	Przyjęta średnica pręta Φ [mm]	Potrzebna liczba prętów n	Rozstaw ro [cm]	Przyjęty rozstaw prętów rprzyjęte [cm]
		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Przęsło	Wewnętrzne	Mprzęsło,wew,,bokx	0,00	1,68	0,24	0,000	0,000	0,000	8,467	12,0	8,00	21,00	21,00	przyjmujemy dany rozstaw prętów
		Mprzęsło,wew, śrx	0,00	3,35	0,24	0,000	0,000	0,000	8,467	12,0	8,00	42,00	42,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mprzęsło,wew, boky	0,00	1,68	0,23	0,000	0,000	0,000	8,688	12,0	8,00	21,00	21,00	przyjmujemy dany rozstaw prętów
		Mprzęsło,wew, śry	0,00	3,35	0,23	0,000	0,000	0,000	8,688	12,0	8,00	42,00	42,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
	Skrajne	Mprzęsło, skraj, brzx	0,00	2,70	0,24	0,000	0,000	0,000	8,467	12,0	8,00	34,00	34,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mprzęsło, skraj, wewx	0,00	1,68	0,24	0,000	0,000	0,000	8,467	12,0	8,00	21,00	21,00	przyjmujemy dany rozstaw prętów
		Mprzęsło, skraj, brzy	0,00	2,70	0,23	0,000	0,000	0,000	8,688	12,0	8,00	34,00	34,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mprzęsło, skraj, wewy	0,00	1,68	0,23	0,000	0,000	0,000	8,688	12,0	8,00	21,00	21,00	przyjmujemy dany rozstaw prętów
Tabela 3.2. Wartości zbrojenia w obliczanych przekrojach w podporze:
		Moment MSd [kNm]		Szerokość pasma bi [m]	Wysokość użytkowa di [m]	μeff [-]	ξeff [-]	Pole zbrojenia As1 [cm2]	Potrzebne pole zbrojenia As,min [cm2]	Przyjęta średnica pręta Φ [mm]	Potrzebna liczba prętów n	Rozstaw ro [cm]	Przyjęty rozstaw prętów rprzyjęte [cm]
		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Podpora	Skrajna prostopadła	Mpodpor, sk, zewx	0,00	0,84	0,24	0,000	0,000	0,000	4,234	14,0	3,00	28,00	28,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor,sk, wewx	0,00	1,68	0,24	0,000	0,000	0,000	4,234	14,0	3,00	56,00	56,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor, sk, zewy	0,00	0,84	0,23	0,000	0,000	0,000	4,344	14,0	3,00	28,00	28,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor, sk,wewy	0,00	1,68	0,23	0,000	0,000	0,000	4,344	14,0	3,00	56,00	56,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
	Skrajna równoległa	Mpodpor, sk, zewx	0,00	1,68	0,24	0,000	0,000	0,000	4,234	14,0	3,00	56,00	56,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor,sk, wewx	0,00	1,68	0,24	0,000	0,000	0,000	4,234	14,0	3,00	56,00	25,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor, sk, zewy	0,00	1,68	0,23	0,000	0,000	0,000	4,344	14,0	3,00	56,00	56,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor, sk,wewy	0,00	1,68	0,23	0,000	0,000	0,000	4,344	14,0	3,00	56,00	25,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
	Wewnętrzna	Mpodpor,wew, skx	0,00	1,68	0,24	0,000	0,000	0,000	4,234	14,0	3,00	56,00	25,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor, wew, zzx	0,00	0,84	0,24	0,000	0,000	0,000	4,234	14,0	3,00	28,00	28,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor, wew, śrx	0,00	1,68	0,24	0,000	0,000	0,000	4,234	14,0	3,00	56,00	56,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor,wew, sky	0,00	1,68	0,23	0,000	0,000	0,000	4,344	14,0	3,00	56,00	25,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor, wew, zzy	0,00	0,84	0,23	0,000	0,000	0,000	4,344	14,0	3,00	28,00	28,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor, wew, śry	0,00	1,68	0,23	0,000	0,000	0,000	4,344	14,0	3,00	56,00	56,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
	Narożna	Mpodpor, nar, skx	0,00	1,68	0,24	0,000	0,000	0,000	4,234	14,0	3,00	56,00	56,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
		Mpodpor, nar, sky	0,00	1,68	0,23	0,000	0,000	0,000	4,344	14,0	3,00	56,00	56,00	przyjmujemy max rozstaw prętów - 25,0cm
3.4.5. Sprawdzenie stopnia zbrojenia przekroju:
Tabela 4. Zbrojenie przyjęte: zbrojenie prętami prostymi – stopnień zbrojenia
Szerokość pasma [m]		Rozstaw [m]	di [m]	Φzbr.gł. [m]	Pole przektoju Φ	As , prov [cm2]	ρL [%]
bxprzęsło	1,675	0,420	0,241	0,012	1,131	4,510	0,112
byprzęsło	1,825	0,420	0,229	0,012	1,131	4,914	0,118
bxpodp, wew	1,675	0,560	0,240	0,014	1,539	4,604	0,115
bypodp, wew	1,675	0,560	0,226	0,014	1,539	4,604	0,122
bxpodp, skraj	1,675	0,560	0,240	0,014	1,539	4,604	0,115
bypodp, skraj	1,675	0,560	0,226	0,014	1,539	4,604	0,122
bxpodp, róg	1,675	0,560	0,240	0,014	1,539	4,604	0,115
bypodp, róg	1,675	0,560	0,226	0,014	1,539	4,604	0,122
3.5. Sprawdzenie płyty z uwagi na przebicie
3.5.1. Wysokość użyteczna przekroju
dx =	0,24	[m]
dy =	0,23	[m]
deff = (dx + dy) / 2 =		0,24	[m]
3.5.2. Zebranie obciążenia działającego na przebicie:
3.5.2.3. Słup wewnętrzny
Schemat zbierania obciążenia działającego na przebicie w słupie wewnętrznym:
Lx =	6,70	[m]
Ly =	7,30	[m]
qcałk =	19,02	[kN/m2]
VEd = qcałk * Lx * Ly =		930,41	[kN]
3.5.3. Obliczenie obwodu kontrolnego dla słupa żelbetowego kwadratowego 25 x 25 cm:
bx =	0,25	[m]
by =	0,25	[m]
deff =	0,24	[m]
r = 2 * d =	0,47	[m]
u = 4 * a + 2 * π * r =		3,95	[m]
3.5.4. Obliczenie siły przebijającej:
3.5.4.3. Słup wewnętrzny
u =	3,95	[m]
d =	0,24	[m]
VEd =	930,41	[kN]
β =	1,15	[-]
υEd = β * VEd / (u * d) =		1151,78	[kN/m2] →	1,15	[MPa]
3.5.5. Obliczenie nośności dla płyt bez zbrojenia potrzebnego na przebicie - VRd, c :
3.5.5.1. Słup wewnętrzny
VRd, c = CRd, c * k * (100 * ρL * fck)1/3 * 0,10 * σcp ≥ (Vmin * 0,10 * σcp)
deff =		235,00	[mm]
k = 1 + √ (200 / deff) =		1,92	[-]	≤	2,00	[-]
ρLx =		0,0011	[-]
ρLy =		0,0012	[-]
ρL = √ (ρLx * ρLy) =		0,0012	[-]
CRd, c = 0,18 / γc =		0,12	[-]	gdzie	γc =	1,50	[-]
fck =		35,0	[MPa]
Vmin = 0,035 * k3/2 * fck1/2 =		0,55	[MPa]
VRd, c =	0,370	[MPa]	<	VEd =	1,152	[MPa]
Potrzebne zbrojenie na przebicie.
3.5.6. Sprawdzenie naprężeń jakie może przenieść przekrój
3.5.6.1. Słup wewnętrzny
VEd = β * υEd / (u0 * d)
β =	1,15	[-]
υEd =	930,41	[kN]
u0 = 4 * bs =	1,00	[m]	gdzie	bs =	0,25	[m]
d =	0,24	[m]
VEd =	4553,09	[kN/m2] →	4,55	[MPa]
VRd, max = 0,5 * v * fcd =		6,45	[MPa]
v = 0,6 * (1 – fck / 250) =		0,52	[-]
VEd =	4,55	[MPa]	<	VRd, max =	6,45	[MPa]
Warunek spełniony
Ponieważ VRd,c < V Ed - potrzebne zbrojenie na przebicie
3.5.7. Obliczenie zbrojenia na przebicie dla słupa wewnętrznego
VRd, cs = 0,75 * VRd, c + 1,5 * (d / sr ) * [Asw * fywd, eff * sin α / (u1 * d)]
,gdzie:	VRd, c =		0,37	[MPa]
	sr, max = 0,75 * d =		17,00	[cm]
	fywd, eff = 250 + 0,25 * d =		308,75	[MPa]	<	fywd =	343,5
	d =		235,00	[mm]
	Asw =4 * (π * Φstrzemion2 / 4) =		16,08	[cm2]	dla Φstrzemion =	8,00	[mm]
	sin α =		1,00	[-]
	u1 = 4 * a + 2 * π * r =		395,31	[cm]
VRd, cs =	1,386123	[MPa]
Potrzebna liczba strzemion – n:				n	2,00
	bo spełniony warunek :
	VEd =	1,15	[MPa]	<	VRd, cs =	1,39	[MPa]
Wyznaczenie obwodu poza którym nie potrzeba zbrojenia na przebicie
uout, eff = β * VEd / (d * VRd, c )
,gdzie:	β =	1,15	[-]
	VEd =	1,15	[MPa]
	d =	0,24	[m]
	VRd, c =	0,37	[MPa]
uout, eff =	15,23	[m]
Wyznaczenie odległości od słupa na której nie potrzeba zbrojenia na przebicie
a = (uout, eff – 2 * ( c1 + c2 )) / (2 * π)
,gdzie:	c1 = c2 =	0,20	[m]
	uout, eff =	15,23	[m]
a =	2,30	[m]