SX048 Przykład Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura czas

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 1

Przykład: Projektowanie po

ż

arowe osłoni

ę

tej

niest

ęż

onej belki stalowej o przekroju HEA

według standardowej krzywej temperatura-czas

Przykład ilustruje sposób projektowania na warunki pożarowe stalowej
belki swobodnie podpartej z cz
ęściowym stężeniem bocznym. Przepływ ciepła
do kształtownika obliczono za pomoc
ą równania podanego w PN-EN 1993-
1-2, rozwi
ązywanego z użyciem procedury przyrostowej. Nośność
obliczeniow
ą wyznaczono za pomocą prostego modelu obliczeniowego belek
nara
żonych na zwichrzenie podanego w PN-EN 1993-1-2.

Gorąco walcowany kształtownik HEA obciążony siłą skupioną stanowi
fragment konstrukcji stropu budynku biurowego. Belka jest stężona na
końcach i w punkcie przyłożenia obciążenia. Wymagane jest uzyskanie przez
belkę odporności ogniowej R30, zakłada się że będzie zabezpieczona przed
pożarem natryskiem wermikulitowym.

l

HE 280 A

F

c

d

= 4,6 m

= 3,0 m

= 7,6 m

Rys. 1 Schemat statyczny

Dane podstawowe

Właściwości materiałowe

Gatunek stali:

S 235

Granica plastyczności: f

y

=

235 N/mm²

Gęstość:

ρ

a

= 7850 kg/m³

Obciążenia

Oddziaływania stałe:

G

k

= 35 kN

Oddziaływania zmienne:

Q

k

= 43 kN

Współczynniki częściowe

γ

G

= 1,35

γ

Q

= 1,50

γ

M0

= 1,00

γ

M,fi

= 1,00

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 2

Dane do obliczeń pożarowych

Właściwości materiału zabezpieczającego – natrysk
cementowo-wermikulitowy

grubość d

p

= 10 mm

gęstość ρ

p

= 550 kgm

-3

ciepło właściwe c

p

= 1100 Jkg

-1

K

-1

przewodność cieplna λ

p

= 0,12 Wm

-1

K

-1

SD005

Oddziaływania mechaniczne w temperaturze normalnej

EN 1991-1-1

Wartość charakterystyczna obciążenia:

kN

0

,

78

43

35

k

k

k

=

+

=

+

=

Q

G

P

Wartość obliczeniowa obciążenia:

kN

7

,

111

5

,

1

43

35

,

1

35

Q

k

G

k

d

=

+

=

+

=

γ

Q

γ

G

FP

Moment zginający i siła poprzeczna:

kNm

8

,

202

6

,

7

0

,

3

6

,

4

7

,

111

Ed

Ed

=

=

=

l

d

c

F

M

kN

6

,

67

6

,

7

6

,

4

7

,

111

Ed

Ed

=

=

=

l

c

F

V

Sprawdzenie nośności w temperaturze normalnej

Przyjęto kształtownik HE 280 A.

Spełnia on warunki przekroju klasy 1.

EN 1993-1-1
§5.5

t

w

=8,0

b

h

t

f

t

f

r

=13,0

=280

=24

=270

Rys. 2 Przekrój poprzeczny

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 3

Przekrój jest sprawdzany w stanie granicznym nośności Podparcie boczne jest
usytuowane w punkcie przyłożenia obciążenia i w podporach, patrz Rys. 1.
Wpływ zwichrzenia jest najniekorzystniejszy w lewej części belki, gdzie
odległość pomiędzy podparciami bocznymi wynosi 4,6 m.

Przyjęto następujące warunki brzegowe: swoboda obrotu w płaszczyźnie
poziomej (k = 1) i swoboda odkształceń nad podporami przy wyboczeniu
skrętnym (k

w

= 1):

EN 1993-1-1
§6.3.2

( )

( )

z

2

t

2

2

w

z

w

2

z

2

1

cr

I

E

I

G

kL

k

k

I

I

kL

I

E

C

M

π

π

+





=

Stąd L = c = 4,6 m i C

1

= 1,77

SN003

(

)

(

)

kNm

7

,

1362

10

4763

000

210

10

0

,

635

700

80

600

4

1

1

1

10

4763

10

7854

,

0

600

4

1

10

4763

000

210

77

,

1

4

2

3

2

2

4

12

2

4

2

cr

=

+

×

=

π

π

M

Smukłość względna:

438

,

0

10

7

,

1362

235

10

1112

6

3

cr

y

y

pl,

LT

=

=

=

M

f

W

λ

Wartość współczynnika zwichrzenia dla gorąco walcowanego przekroju
dwuteowego o stosunku h/b < 2 oblicza się przyjmując krzywą a (parametr
imperfekcji α

LT

= 0,21).

(

)

(

)

(

)

621

,

0

438

,

0

2

,

0

438

,

0

21

,

0

1

5

,

0

2

,

0

1

5

,

0

2

2
LT

LT

LT

LT

=

+

+

=

=

+

+

=

Φ

λ

λ

α

931

,

0

438

,

0

621

,

0

621

,

0

1

1

2

2

2
LT

2
LT

LT

LT

=

+

=

Φ

+

Φ

=

λ

χ

EN 1993-1-1
§6.3.2.2

Nośność przekroju przy zginaniu wynosi:

Sd

3

M0

y

y

pl,

LT

Rd

pl,

kNm

8

,

202

kNm

3

,

243

0

,

1

235

10

1112

931

,

0

M

γ

f

W

M

=

>

=

=

=

=

χ

OK

Nośność na ścinanie:

Sd

M0

y

z

V,

Rd

pl,

kN

6

,

67

kN

6

,

430

0

,

1

3

235

174

3

3

V

γ

f

A

V

=

>

=

=

=

OK

EN 1993-1-1
§6.3.2.1

EN 1993-1-1
§6.2.6

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 4

Przekrój jest sprawdzany w stanie granicznym użytkowalności przy przyjęciu
ugięcia granicznego

l / 250 (poniższy wzór jest właściwy gdy c > d):

(

)

(

)

250

mm

4

,

30

mm

3

,

23

10

7

,

136

000

210

48

000

3

4

600

7

3

000

3

0

,

78

48

4

3

6

2

2

y

2

2

k

l

I

E

d

l

d

P

δ

=

<

=

=

=

=

OK

(Ugięcia graniczne podane są w załącznikach krajowych lub innych
przepisach krajowych. Przyjęta wartość jest wartością typową)

Przekrój belki spełnia warunki stanów granicznych w temperaturze
normalnej.

Sprawdzenie nośności w warunkach pożaru

Oddziaływania mechaniczne w warunkach pożaru

Stosując sposób uproszczony według PN-EN 1991-2, oddziaływania
w sytuacji pożarowej mogą być określone na podstawie oddziaływań
w temperaturze normalnej.

EN1991-1-2
§4.3.2

Użyto kombinacji wyjątkowej do określenia oddziaływań mechanicznych
podczas pożaru. Współczynnik

ψ

przyjęto równy

ψ

2,1

= 0,3, jak dla

budynków biurowych. Współczynnik redukcyjny do obciążeń
obliczeniowych w sytuacji pożarowej obliczono jako:

429

,

0

5

,

1

43

35

,

1

35

43

3

0

35

Q

k

k

k

k

f

=

+

+

=

+

+

=

,

q

g

q

ψ

g

G

i

γ

γ

η

EN1993-1-2
§2.4.2

Moment zginający i siła poprzeczna:

kNm

0

,

87

8

,

202

429

,

0

Ed

fi

Ed

fi,

=

=

=

M

M

η

kN

0

,

29

6

,

67

429

,

0

Ed

f

Ed

fi,

=

=

=

V

V

i

η

Obliczenie temperatury gazu

Do obliczeń zastosowano standardową krzywą temperatura-czas.

(

)

1

8

log

345

20

10

g

+

+

=

t

θ

EN1991-1-2
§3.2.1

Obliczenie temperatury belki

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 5

Wskaźnik ekspozycji przekroju można obliczyć następująco (patrz Rys.3,
gdzie linią przerywaną zaznaczono obwód przekroju narażony na
oddziaływanie pożaru):

(

)

(

)

1

1

w

p

m

165

mm

165

,

0

726

9

24

2

24

4

0

,

8

270

2

280

4

2

4

2

4

=

=

+

+

=

=

+

+

=

π

π

A

r

r

t

h

b

V

A

Rys. 3 Obliczanie wskaźnika ekspozycji przekroju Ap/V

Zmiana temperatury kształtownika stalowego jest obliczona za pomocą procedury
przyrostowej, wykorzystując równanie

:

(

)

0

but

)

1

(

3

1

/

t

a,

t

g,

10

t

a,

t

g,

a

a

p

p

p

t

a,

+

=

θ

θ

φ

θ

θ

ρ

λ

θ

φ

e

t

c

d

V

A

gdzie

V

A

d

c

c

p

p

a

a

p

p

ρ

ρ

φ

=

EN 1993-1-2
§4.2.5.2

Do obliczenia temperatury użyto kroku przyrostu czasowego

t = 30 s.

Obliczone wartości temperatury stali i gazu pokazano na Rys.4 i w Table1.

Table 1: Obliczenia temperatury stali

min

sec

t

min

θ

g

°C

c

a

Jkg

-1

°C

-1

ø

∆θ

a,t

°C

θ

a,t

°C

0

0

20,0

440

20,0

30

0,500

261,1

440

0,289

0,0

20,0

1

00

1,000

349,2

440

0,289

0,0

20,0

1

30

1,500

404,3

440

0,289

2,6

22,6

2

00

2,000

444,5

442

0,288

4,4

26,9

2

30

2,500

476,2

454

0,286

5,3

32,3

3

00

3,000

502,3

448

0,284

5,9

38,2

27

30

27,500

828,8

587

0,217

5.6

369,4

28

00

28,000

831,5

590

0,216

5,5

374,8

28

30

28,500

834,1

592

0,215

5,5

380,2

29

00

29,000

836,7

594

0,214

5,4

385,5

29

30

29,500

839,3

597

0,213

5,3

390,7

30

00

30,000

841,8

599

0,212

5,3

396,0

30

30

30,500

844,3

602

0,211

5,2

401,1

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 6

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

θ

a,t

[°C]

[min]

θ

g,t

t

θ

a,t

Rys. 4 Krzywe temperatura-czas stali i gazu

Temperatura stali po czasie t = 30 minut wynosi θ

a

= 396°C.

Uwaga:

Temperatura belki stalowej może zostać obliczona według opracowania
SD005. Biorąc pod uwagę wskaźnik ekspozycji przekroju A

p

/V = 165 m

-1

i właściwości materiału zabezpieczającego przed pożarem

3

1

p

p

p

m

WK

1650

01

,

0

1

,

0

165

=

=

d

V

A

λ

Po czasie t = 30 minut temperatura wynosi θ

a

= 396°C

SD005

Weryfikacja w dziedzinie nośności

Klasyfikacja przekroju w podwyższonej temperaturze

t

w

=8,0

b

d

t

f

r

=13,0

c

=24

=280

Rys. 5 Klasyfikacja przekroju poprzecznego

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 7

Smukłość pasa ściskanego wynosi:

6

,

8

0

,

13

112

f

=

=

t

c

Wartość graniczna smukłości dla klasy 2 wynosi 10

ε

. W przypadku sytuacji

pożarowej wartość współczynnika

ε

przyjmowana jest jako 0,85 wartości

w normalnej sytuacji projektowej. Zatem smukłość graniczna w przypadku
stali S235 wynosi:

5

8

000

1

10

85

0

10

85

0

,

,

,

,

=

=

ε

Tak więc wartość graniczna jest przekroczona. Wartość graniczna dla klasy 3
wynosząca:

9

11

000

1

14

85

0

14

85

0

,

,

,

,

=

=

ε

nie jest przekroczona, dlatego półka ma klasę 3.

Smukłość środnika zginanego wynosi

5

,

24

0

,

8

0

,

196

w

=

=

t

d

a wartość graniczna smukłości dla klasy 1 wynosząca:

2

61

000

1

72

85

0

72

85

0

,

,

,

,

=

=

ε

nie jest przekroczona, dlatego środnik ma klasę 1.

Kształtownik spełnia więc w podwyższonej temperaturze wymagania
przekroju klasy 3.

Współczynniki redukcyjne

k

y,θ

i

k

E,θ

przy temperaturze θ

a

= 396°C wynoszą:

k

y,θ

= 1,000

k

E,θ

= 0,704

EN 1993-1-2
§3.2.1

SD003

Smukłość graniczna przy zwichrzeniu kształtowników walcowanych wynosi:

522

,

0

704

,

0

000

,

1

438

,

0

θ

E,

θ

y,

LT

θ

LT,

=

=

=

k

k

λ

λ

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 8

Współczynnik α równy jest

65

,

0

235

235

65

,

0

235

65

,

0

y

=

=

=

f

α

a współczynnik zwichrzenia w pożarowej sytuacji projektowej wynosi

(

)

(

)

806

,

0

522

,

0

522

,

0

65

,

0

1

5

,

0

1

5

,

0

2

2

θ

LT,

θ

LT,

θ

LT,

=

+

+

=

+

+

=

λ

λ

α

φ

704

,

0

522

,

0

806

,

0

806

,

0

1

1

2

2

2

θ

LT,

2

θ

LT,

θ

LT,

fi

LT,

=

+

=

+

=

λ

φ

φ

χ

EN 1993-1-2
§4.2.3.3(5)

Nośność obliczeniowa przekroju na zginanie w temperaturze θ

a

= 396°C jest

obliczana według:

0

,

1

235

000

,

1

10

1013

704

,

0

3

f

M,

y

θ

y,

y

el,

f

LT,

Rd

t,

fi,

=

=

i

i

f

k

W

M

γ

χ

Ed

fi,

kNm

0

,

87

kNm

6

,

167

M

=

>

=

OK

EN1993-1-2

§4.2.3.4

Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie wynosi:

Sd

fi,

f

M,

y

z

V,

θ

y,

Rd

t,

fi,

kN

0

,

29

kN

6

,

430

0

,

1

3

235

174

3

000

,

1

3

V

γ

f

A

k

V

i

=

>

=

=

=

OK

Przekrój spełnia warunki wymagane w sytuacji pożarowej.

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 9

Porównanie z projektowaniem po

ż

arowym na działanie

standardowego po

ż

aru

W przypadku 30-to minutowego narażenia na działanie pożaru według
krzywej standardowej, wymagana grubość osłony może zostać określona za
pomocą tablic do projektowania natrysków wermikulitowych,
opublikowanych w książce „Fire protection for structural steel in buildings”.
Tablice te sporządzono przy założeniu, że temperatura krytyczna jest nie
niższa niż 550

o

C.

Wskaźnik ekspozycji = 165 m

-1

Grubość warstwy zabezpieczającej = 10 mm

(10 mm to minimalna grubość zalecana przez producenta)

Porównanie metod

Metoda oblicze

ń

Stopie

ń

wykorzystania

no

ś

no

ś

ci,

µµµµ

0

Jednostkowy

wska

ź

nik

po

ż

arowy

Parametryczna krzywa pożarowa
i uproszczony model obliczeniowy
według PN-EN 1993-1-2

52

.

0

6

,

167

0

,

87

d,0

fi,

d

fi,

=

=

R

E

52

.

0

Rd

t,

fi,

Ed

fi,

=

M

M

Dane producenta

0.6 (nominalnie)

1.0 (nominalnie)

Producent nie zaleca stosowania grubości mniejszej niż 10 mm, by zapewnić
integralność zabezpieczenia w razie pożaru. W tym przykładzie wartość ta
jest większa niż wymagana dla uzyskania wystarczającej izolacyjności.

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 10

Protokół jako

ś

ci

TYTUŁ ZASOBU

Przykład: Projektowanie po

ż

arowe osłoni

ę

tej niest

ęż

onej belki

stalowej o przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-
czas

Odniesienie

DOKUMENT ORYGINALNY

Imi

ę

i nazwisko

Instytucja

Data

Stworzony przez

Z. Sokol

CTU Prague

Zawarto

ść

techniczna sprawdzona

przez

F. Wald

CTU Prague

Zawarto

ść

redakcyjna sprawdzona

przez

Zawarto

ść

techniczna zaaprobowana

przez:

1. WIELKA BRYTANIA

G W Owens

SCI

30/6/08

2. Francja

A Bureau

CTICM

30/6/08

3. Szwecja

B Uppfeldt

SBI

30/6/08

4. Niemcy

C Müller

RWTH

30/6/08

5. Hiszpania

J Chica

Labein

30/6/08

6. Luksemburg

M Haller

PARE

30/6/08

Zasób zatwierdzony przez
Koordynatora Technicznego

G W Owens

SCI

18/9/06

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 11

Informacje ramowe

Tytuł*

Przykład: Projektowanie po

ż

arowe osłoni

ę

tej niest

ęż

onej belki stalowej o przekroju

HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

Seria

Opis*

Przykład ilustruje sposób projektowania na warunki po

ż

arowe stalowej belki swobodnie

podpartej z cz

ęś

ciowym st

ęż

eniem bocznym. Przepływ ciepła do kształtownika obliczono za

pomoc

ą

równania podanego w PN-EN 1993-1-2, rozwi

ą

zywanego z u

ż

yciem procedury

przyrostowej. No

ś

no

ść

obliczeniow

ą

wyznaczono za pomoc

ą

prostego modelu

obliczeniowego belek nara

ż

onych na zwichrzenie podanego w PN-EN 1993-1-2.

Poziom
dost

ę

pu*

Umiej

ę

tno

ś

ci

specjalistyczne

Identyfikator*

Nazwa pliku

D:\ACCESS_STEEL_PL\SX\SX048a-PL-EU.doc

Format

Microsoft Word 9.0; 13 Pages; 355kb;

Typ zasobu

Przykład obliczeniowy

Kategoria*

Punkt widzenia

Temat*

Obszar stosowania

Projektowanie z uwagi na bezpiecze

ń

stwo po

ż

arowe

Data utworzenia

22/08/2009

Data ostatniej
modyfikacji

Data sprawdzenia

Wa

ż

ny od

Daty

Wa

ż

ny do

J

ę

zyk(i)*

Autor

Z. Sokol, CTU Prague

Sprawdził

F. Wald, CTU Prague

Zatwierdził

Redaktor

Kontakt

Ostatnia modyfikacja

Słowa
kluczowe*

No

ś

no

ść

po

ż

arowa elementów; Projektowanie metod

ą

stanów granicznych; Eurokody;

Słupy; Belki

Zobacz te

ż

Odniesienie do
Eurokodu

EN 1991, EN 1993-1-1, EN 1993-1-2

Przykład(y)
obliczeniowy

Komentarz

Dyskusja

Inne

Obszar
stosowania

Przydatno

ść

krajowa

Europe

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement

background image

Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o

przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas

SX048a-PL-EU

Page 12

Instrukcje
szczególne

Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas

Created on Sunday, November 20, 2011

This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
SX046 Przykład Projektowanie pożarowe nieosłoniętej belki stalowej według standardowej krzywej tempe
SX044 Przykład Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa stalowego według standardowej krzywej temper
SX041a Przykład Projektowanie pożarowe belki nieosłoniętej przy użyciu nomogramu
konstrukcje metalowe, Przykładowe projekty konstrukcji stalowych
Projekt most lpt, 1. Semestr V, Podstawy Mostownictwa, Projekt, Przykładowy Projekt 1
pkm-moje obliczenia, ZiIP, inne kierunki, politechnika, sem IV, PKM, Materiały jakieś, przykładowe p
Przykładowy projekt z Odnowy wody 1
przykladowy projekt 3, naddatki, Obliczam naddatki na obróbkę
Przyklad projektu ewaluacji
Przykładowy projekt, Medycyna Ratunkowa, Egzamin
tabelka mojeW, ZiIP, inne kierunki, politechnika, sem IV, PKM, Materiały jakieś, przykładowe projekt
Przykładowy projekt z Odnowy wody 3
10 Przykładowe projekty Z Nieznany (2)
Automation Studio Przykladowy Projekt
żelbet-Płyta zginana jednokierunkowo, Przykładowe projekty
Badanie drgań wymuszonych o dwóch stopniach swobody na przykładzie wymuszonych siłą harmoniczną drga
Badanie drgań wymuszonych o dwóch stopniach swobody na przykładzie wymuszonych siłą harmoniczną drga
Przykładowy projekt pracowni komputerowej -bez rysunków., edukacja i nauka, Informatyka
Przykładowy projekt 2

więcej podobnych podstron