N







Gk

701 kN

γG

1.35

N







Qk

100 kN

γQ

1.5

H







Gk

51 kN

γ

1.4

M



 

Gk

14kNm

hposadowienia

1 m

Parametry gruntów:

Grunt

Id/Il

ρ•[ t/m2]

ρnk[t/m2]

wnk[%]

Фnk[°]

cuk[kPa ] c'[kPa ]

M0k[kPa ]

β

Mk[kPa ]

mG

w

1,7

Cs a

w

0,6

2,65

1,85

14

33,62

112307,72

0,90

124786,36

CSa

m

0,6

2,65

2

22

33,62

112307,72

0,90

124786,36

cl Si

m

0,15

2,68

2,1

20

20,3

70

27,39

41944,11

0,75

55925,47

Fs a

m

0,5

2,65

1,9

24

30,41

61908,25

0,80

77385,31

Wartości ρsk oraz ρnk a także wnk odczytano z tablic normowych.

Wartości kąta tarcia wewnętrznego Φnk dla gruntu spoistego sasiCl odczytano z wykresu normowego Φnk(Il) jak dla gruntu kat B.

Dla pozostałych gruntów niespoistych wg. wzorów normowych.

Dla CSa

ϕ



I 

nk

6.2116 ID 29.8910

D

Dla FSa

ϕ



I 

nk

4.9271 ID 27.9479

D

1. Wstepny dobór wymiarów fundamentu 1.1 Charakterystyczna wartość siły pionowej działającej na fundament: V 





 



k

1.1 NGk NQk

881.1 kN

3

V



 





 





d

1.1 γG NGk γQ NQk

1.206

10 kN

Warunek nośności:

Rk

V 



d

Rd

gdzie

Rd

γ

1.2 Sytuacja trwała (CSa)

ϕ  33.62°

t

'

'



 '

ρ





 q 

   

  

 



n

1.85

Rk

q N



q bq sq iq

0.5 γk B Nγ sγ iγ

3

 A

m

1.2.1 Jednostkowy nacisk gruntu w poziomie posadowienia q

'





q  Σ γ

















ki hi

9.81 1.85 0.3

9.81 0.7 1.7

17.118

kN

q  17.12

2

m

1.2.2 Ciężar objętościowy gruntu poniżej poziomu posadowienia



t

kN



1.85

g0.8m  10.02

0.8m





3

3



m

m



kN

γ







k

14.081

1.6m

3

m

1.2.3 Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B







1

1.3 m

L1

1.25B1

B

2

1

A







1

1.25 B1

0.8

L1

Współczynniki nośności (ϕ`=33.620) 2

πtan(ϕ) 

 π

ϕ 

N



  



q

e

tan



 

28.112

4

2 

N

   



γ

2 Nq 1 tan(ϕ) 36.054

Współczynniki kształtu fundamentu: s









q

1

0.8 sin(ϕ)

1.443

B1

s









γ

1

0.3

0.76

L1

Współczynniki nachylenia obciążenia: L1

2  B1

m





1

1.444

L1

1  B1

m



1

HGk 

i

  



q

1



0.917

V



k 

m 



1 1

HGk 

i

  



γ

1



0.864

V



k 

Współczynniki nachylenia podstawy b





c

1

bq

1

3

R

      

 



   





k

q Nq bq sq iq 0.5 γk B1 Nγ sγ iγ A1 1.804 10 kN

Rk

3

3

R















d

1.289

10 kN

V

kN

γ

d

1.206

10

V 

d

Rd

Vd  0.936

Warunek spełniony dla B=1.3m

Rd

2. Sprawdzenie nośności dla fundamentu rzeczywistego.

2.1 Sytuacja trwała

L  1.65m

B  1.3m

Słup ab x al 0,3 x 0,3 m

a 



l

0.3 m

a





b

0.3 m

s 

   



l

0.5 L

al

0.675 m

s



   



b

0.5 B

ab

0.5 m

s  maxs   



l sb

0.675 m

h 



 



f

0.9 s

0.9 s

0.607 m

h 

  

   



f

0.25 L1 al

0.25 L

al

0.337 m

h





f

0.5 m

2.1.1 Obliczenie dokładnej wartości siły pionowej działającej na fundament.

ciężar objętościowy żelbetu

kN

γ





c

25

3

m

cieżar fundamentu: G

   





fk

B L hf γc 26.813 kN

cieżar gruntu na odsadzkach ( FSa o ρn=1.90 t/m3).





G

 



 

t



  



gk

hposadowienia hf

g 1.9



 B L 19.984 kN

3



m 

N











Gk2

NGk Gfk Ggk 747.796 kN

V









k

NGk2 NQk 847.796 kN

3

V















d

γG NGk2 γQ NQk 1.16 10 kN

mimośrody obciążenia

M





Gk

hf HGk

e





L

0.047 m

Vk

L



 



1

L

2 eL 1.557 m

e

 

b

0 m

B



 









1

B

2 eb 1.3 m

A1

B1 L1

2.1.2 Sprawdzenie nośności na wyparcie gruntu.

ciężar objętościowy CSa z uwzględnieniem wyporu wody w  0.22

kN

kN

kN

γ

 

t







 

t







 

t







n

g 2

19.613

γs

g 2.65

25.988

γw

g 1

9.807

3

3

3

3

3

3

m

m

m

m

m

m

γ

  

n

kN

γs γd

γ











d

16.076

n

0.381

(1  w)

3

γ

m

s

kN

γ

  

(  



wypór

γs γw 1 n) 10.01 3

m

Ciężar objętościowy gruntu poniżej poziomu posadowienia ρ  







n g 0.8m

γwypór 0.5 m

kN

γ







k

15.014

B

3

m

Współczynniki nośności

2

πtan(ϕ) 

 π

ϕ 

N



  



q

e

tan



 

28.112

4

2 

N

   



γ

2 Nq 1 tan(ϕ) 36.054

Współczynniki kształtu fundamentu: B1

s









q

1

sin(ϕ)

1.462

L1

B1

s









γ

1

0.3

0.749

L1

Współczynniki nachylenia obciążenia: L1

2  B1

m





1

1.455

L1

1  B1

m



1

HGk 

i

  



q

1



0.914

V



k 

m 



1 1

HGk 

i

  



γ

1



0.859

V



k 

Współczynniki nachylenia podstawy b





q

1

bγ

1

3

R

      

 



    





k

q Nq bq sq iq 0.5 γk B1 Nγ sγ iγ bγ A1 1.76 10 kN

Rk

3

R









d

1.257

10 kN

γ

Vd  0.922

Warunek spełniony.

Rd

2.2.2. Sprawdzenie nośności na ścięcie.

φ













k

33.62°

γRh

1.1

Hd

γG HGk 68.85 kN

δ



k

φk

tanδ 

k

R









d

Vk

512.455 kN

γRh

Hd  0.134

R

Warunek spełniony

d

3. Sprawdzenie nośności dla fundamentu zastępczego posadowionego na drugiej warstwie gruntu Wymiary podstawy i głębokość posadowienia fundamentu zastępczego: 2H

H  1.6m

H  B

b 

 1.067 m

3

B



 

z

B

b

2.367 m

L



 

z

L

b

2.717 m

3.1. Sprawdzenie sytuacji trwałej.

3.1.1 Wyparcie gruntu spod fundamentu.

średni ciężar obj. gruntu o miąższości H





gρ 





kN

 n 0.8m 0.8m 10.02



3



m 

kN

γ







H

14.081

1.6m

3

m

G



   



fzk

γH Bz Lz H 144.854 kN

Charakterystyczna wartość obciążenia działającego na strop clSi: V















kclSi

Gfzk NGk NQk Gfk Ggk 992.65 kN

Obliczeniowa wartość obciążenia na strop clSi: 3

V











  







dclSi

γG Gfzk NGk Gfk Ggk

γQ NQk 1.355 10 kN

Nacisk nadkładu gruntu w poziomie posadowienia kN

q  ρ  

  



n g hposadowienia

H

47.17

2

m

Ciężar objętościowy gruntu z uwzględnieniem wyporu wody do z=Bz poniżej stropu clSi:

t

ρ 

t

s

2.68

2.1

g

3

m

3

   

m

kN

ρs g γd

γ











d

17.162

n

0.347

1  0.2

3

ρ 

m

s g





kN

γ



  

t

( 





k

ρ

 s g g 1

 1 n) 10.758

3



3

m 

m

Mimośrody obciążenia:

e

 

Bz

0 m

V 





k eL

HGk H

e





Lz

0.122 m

VkclSi

B



 



1z

Bz 2 eBz 2.367 m

L



 







1z

Lz 2 eLz 2.473 m

A1z

L1z B1z

Współczynniki nośności

ϕ  20.3°

c  27.39kPa

2

πtan(ϕ) 

 π

ϕ 

N



  



q

e

tan



 

6.593

4

2 

N

   



γ

2 Nq 1 tan(ϕ) 4.138

N  

  1





c

Nq 1

15.12

tan(ϕ)

Współczynniki kształtu fundamentu: B1z

s









q

1

sin(ϕ)

1.332

L1z

B1z

s









γ

1

0.3

0.713

L1z

s 



q Nq

1

s





c

1.391

N 

q

1

Współczynniki nachylenia obciążenia:

L1z

2  B1z

m





1

1.489

L1z

1  B1z

m



1

HGk



i

  





q

1

0.946



V 







1





k

1.25 B1z L1z c



tan(ϕ) 

m 



1 1

HGk



i

  



γ

1



0.911

V 





 



k

1.25 B1z L1z c cot(ϕ) 

1  i q

i







c

iq

0.936

N 

c tan(ϕ)

b





c

1

bq

1

3

R

           

 



  







kclSi

c Nc bc sc ic q Nq bq sq iq 0.5 γk B1 Nγ sγ iγ A1z 5.56 10 kN

RkclSi

6

R







d

3.971

10 N

γ

VdclSi  0.341

Warunek spełniony

Rd

3.2 Sprawdzenie sytuacji przejściowej 3.2.1. Nośność na wyparcie gruntu spod fundamentu qk całkowity nacisk nadkładu w poziomie posadowienia (ciężar objętościowy bez wyporu) kN

q



 



 

t





k

ρn g 1.8m 0.8m g 2

48.347

3

2

m

m

c





u

70 kPa

b 

c

1

B1

s









c

1

0.2

1.167

L1









0.5

HGk  

0.5 1  1 





  0.9

i



c

0.9

B 







1 L1 cu  

3

R

 (

      









k

π

2) c



u bc sc ic

qk A1z 2.495 10 kN

Rk

3

R









d

1.782

10 kN

γ

Vd  0.651

Warunek spełniony.

Rd