Projekt reduktora dwustopniowego:
Schemat reduktora:
Dane:
P := 7.5 [kW] moc silnika
przełożenie całkowite reduktora
ic := 16
n0 := 1450 [obr/min] prędkość obrotowa silnika
T := 10000 [h] liczba godzin pracy reduktora
Przyjmuje material na koła zębate i wałki stal 40HM
przełożenie na pierwszym stopniu
i1 := 3.15
przełożenie na drugim stopniu
i2 := 5
Dobieramy liczby zębów na poszczególne koła:
z1 := 24 z2. := z1Å"i1 z2. = 75.6
Przyjmuje liczbę zębów na drugim kole:
z2 := 77
z3 := 21 z4. := z3Å"i2 z4. = 105
Przyjmuje liczbę zębów na czwartym kole:
z4 := 104
Sprawdzam przełożenie całkowite:
z2Å"z4
< 2%ic
iprz := iprz = 15.889 ic - iprz = 0.111
z1Å"z3
Obliczam obroty na poszczególnych wałkach:
n1 := n0 n1 = 1.45 × 103 [obr/min]
n1
n2 := n2 = 460.317 [obr/min]
i1
n2
n3 := n3 = 92.063 [obr/min]
i2
Obliczam moduł kół zębatych:
-współczynnik uwzgledniający dokładność kola zębatego (15-25)
È := 16
1 := 0.397
-współczynnik wytrzymałości zęba u podstawy dobrany z tablic
2 := 0.375
[MPa]
zgj := 690
z
xz := 2.2gj
[MPa]
kgo := kgo = 313.636
xz
3
P
m12. := 267Å"
z1Å"1Å"ÈÅ"n1Å"kgo
3
P
m34. := 267Å"
z3Å"2Å"ÈÅ"n2Å"kgo
Przyjmuję znormalizowany moduł:
m12. = 1.272 m12 := 1.25
Przyjmuję znormalizowany moduł :
m34. = 1.987 m34 := 2
Obliczam poszczególne średnice kół zębatych:
- współczynnik wysokości zęba
y := 1
- współczynnik luzu wierzchołkowego
c1 := 0.25
Średnice koła pierwszego:
d1 := m12Å"z1 d1 = 30 [mm] Å›rednica podziaÅ‚owa kola
db1 := d1Å"cos(20deg) db1 = 28.191 [mm] Å›rednica zasadnicza kola
da1 := d1 + 2Å"yÅ"m12 da1 = 32.5 [mm] Å›rednica wierzchoÅ‚ków kola
df1 := d1 - 2Å" y + c1 Å"m12 df1 = 26.875 [mm] Å›rednica podstaw kola
( )
Średnice koła drugiego:
d2 := m12Å"z2 d2 = 96.25 [mm]
db2 := d2Å"cos(20deg) db2 = 90.445 [mm]
da2 := d2 + 2Å"yÅ"m12 da2 = 98.75 [mm]
df2 := d2 - 2Å" y + c1 Å"m12 df2 = 93.125 [mm]
( )
Średnice koła trzeciego:
d3 := m34Å"z3 d3 = 42 [mm]
db3 := d3Å"cos(20deg) db3 = 39.467 [mm]
da3 := d3 + 2Å"yÅ"m34 da3 = 46 [mm]
df3 := d3 - 2Å" y + c1 Å"m34 df3 = 37 [mm]
( )
Średnice koła czwartego:
d4 := m34Å"z4 d4 = 208 [mm]
db4 := d4Å"cos(20deg) db4 = 195.456 [mm]
da4 := d4 + 2Å"yÅ"m34 da4 = 212 [mm]
df4 := d4 - 2Å" y + c1 Å"m34 df4 = 203 [mm]
( )
Obliczam momenty obrotowe na poszczególnych wałkach:
P
M1 := 9550Å" M1 = 49.397 [Nm]
n1
P
M2 := 9550Å" M2 = 155.599 [Nm]
n2
P
M3 := 9550Å" M3 = 777.996 [Nm]
n3
Obliczam średnice poszczególnych wałków:
3
16Å"MÅ"103
M
D := kso := 70 [MPa]
Ä„Å"kso
Przyjmuje:
3
16Å"M1Å"103
D1. := D1. = 15.318 D1 := 20 [mm]
70Å"Ä„
3
16Å"M2Å"103
D2. := D2. = 22.454 D2 := 30 [mm]
70Å"Ä„
3
16Å"M3Å"103
D3. := D3. = 38.396 D3 := 40 [mm]
70Å"Ä„
Obliczam prędkości obwodowe na poszczególnych kołach:
Ä„Å"d1Å"n1
V12 := V12 = 2.278 [m/s]
60000
Ä„Å"d4Å"n3
V34 := V34 = 1.003 [m/s]
60000
Obliczam siły obwodowe obciążające poszczególne koła:
M1
Ft1 := 2Å"103Å" Ft1 = 3.293 × 103 [N]
d1
M2
Ft2 := 2Å"103Å" Ft2 = 3.233 × 103 [N]
d2
M2
Ft3 := 2Å"103Å" Ft3 = 7.409 × 103 [N]
d3
M3
Ft4 := 2Å"103Å" Ft4 = 7.481 × 103 [N]
d4
Obliczeniowe siły obwodowe:
Cp := 1 -współczynnik przeciążenia wg "PKM - Napędy mechaniczne cz.1" tablica 3.1 , str.83
Dla X klasy dokładności koła obliczam Cd:
V12
Cd12 := 1 + Cd12 = 1.377
4
- współczynnik nadwyżek dynamicznych
V34
Cd34 := 1 + Cd34 = 1.25
4
Fobl1 := Ft1Å"CpÅ"Cd12 Fobl1 = 4.536 × 103 [N]
Fobl2 := Ft2Å"CpÅ"Cd12 Fobl2 = 4.453 × 103 [N]
Fobl3 := Ft3Å"CpÅ"Cd34 Fobl3 = 9.264 × 103 [N]
Fobl4 := Ft4Å"CpÅ"Cd34 Fobl4 = 9.353 × 103 [N]
Obliczanie zębów na naciski według wzorów Hertza:
Szerokość kół zębatych:
b12 := ÈÅ"m12 b12 = 20 [mm]
b34 := ÈÅ"m34 b34 = 32 [mm]
zH := 800 [MPa] - wg "PKM - Napędy mechaniczne cz.1" rys. 3.3 , str.93
xZH := 1.38- współczynnik bezpieczeństwa wymagany w obliczeniach zmęczeniowych na naciski
dla cykli obciążenia,wg "PKM - Napędy mechaniczne cz.1" tablica 3.11 , str.94
CCH := 1 108
- współczynnik uwzględniający liczbę cykli obciążenia powierzchni zęba
Cmą := 478.2 - stała uwzględniająca rodzaj materiałów współpracujących kół wg
"PKM - Napędy mechaniczne cz.1" tablica 3.7 , str.89
p12 := Ä„Å"m12 p12 = 3.927
p34 := Ä„Å"m34 p34 = 6.283
Ft1
C1 := C1 = 41.929
b12Å"p12
°E50 := 20
12
Ft2
C2 := C2 = 41.167
b12Å"p12
Ft3
C3 := C3 = 36.852
b34Å"p34
°E50 := 30
34
Ft4
C4 := C4 = 37.206
b34Å"p34
Współczynnik Co uwzględniający lepkość oleju E50 dobrany w funkcji C wg "PKM -
Napędy mechaniczne cz.1" tablica 3.10 , str.92
Co.12 := 1.055
Co.34 := 1.116
Wyznaczenie naprężeń dopuszczalnych kH :
zHÅ"Co.12Å"CCH
kH12 := kH12 = 611.594 [MPa]
xZH
zHÅ"Co.34Å"CCH
kH34 := kH34 = 646.957 [MPa]
xZH
Obliczam dopuszczalne naprężenia na naciski na kolach:
Fobl1
1
ëÅ‚1 öÅ‚
ÃHmax1 := CmÄ…Å" Å" + ÃHmax1 = 275.524 [MPa]
ìÅ‚ ÷Å‚
b12Å"d12 i1
íÅ‚ Å‚Å‚
Fobl2
ÃHmax2 := CmÄ…Å" Å" + i1 ÃHmax2 = 151.025 [MPa]
(1 )
b12Å"d22
Fobl3
1
ëÅ‚1 öÅ‚
ÃHmax3 := CmÄ…Å" Å" + ÃHmax3 = 212.218 [MPa]
ìÅ‚ ÷Å‚
b34Å"d32 i2
íÅ‚ Å‚Å‚
Fobl4
ÃHmax4 := CmÄ…Å" Å" + i2 ÃHmax4 = 96.279 [MPa]
(1 )
b34Å"d42
ÃHmax1..2 d" kH12 - warunek zostaÅ‚ speÅ‚niony
ÃHmax3..4 d" kH34 - warunek zostaÅ‚ speÅ‚niony
Obliczam odległość osi kół zębatych:
a1_2 := 0.5Å" + d2 a1_2. := 63 [mm]
(d )
1
a2_3 := 0.5Å" + d4 a2_3 = 125 [mm]
(d )
3
Rozplanowanie wewnętrzne reduktora:
´. := ´. = 6.125
(0.025Å"a + 3)
2_3
´ := 8 [mm] - grubość Å›cianki reduktora
e := 1.125Å"´ e = 9 [mm] - minimalna odlegÅ‚ość od wewnÄ™trznej Å›cianki reduktora do
bocznej powierzchni obracajÄ…cej sie.
e1 := 5 [mm] - minimalna odległość od wewnętrznej ścianki reduktora do
bocznej powierzchni łożyska tocznego.
e2 := 5 [mm] -minimalna odległość w kierunku osiowym między
obracającymi sie częściami osadzonymi na jednum wale.
e3 := 1Å"´ e3 = 8 [mm] -minimalna odlegÅ‚ość w kierunku osiowym miÄ™dzy
obracającymi sie częściami osadzonymi na różnych walach.
e4 := 7 [mm] -minimalna odległość w kierunku promieniowym między
kołem zębatym jednego stopnia a wałem drugiego stopnia.
e5 := 1.2Å"´ e5 = 9.6 [mm] -minimalna odlegÅ‚ość w kierunku promieniowym od
wierzchołków kół zębatych do wewnętrznej scianki korpusu.
e6 := 10 [mm] -minimalna odległość w kierunku promieniowym od
wierzchołków kół zębatych do dolnej scianki korpusu
e7 := 8 [mm] - minimalna odległość od bocznych powierzchni części
obracających się razem z wałem do nieruchomych części
zewnętrznych reduktora.
dsr2 := 1.5Å"´ dsr2 = 12 [mm] - Å›rednica Å›ruby Å‚Ä…czÄ…cej koÅ‚nierz
k := 24 [mm] - szerokość kołnierza
s := k + ´ + 4 s = 36 [mm] - szerokość koÅ‚nierzy Å‚Ä…czonych Å›rubÄ… z uwzglÄ™dnieniem
grubości ścianki
h1 := 8 [mm] - grubość kołnierza pokrywy bocznej
h := 0.8Å"h1 h := 7 [mm] - wysokość Å‚ba Å›ruby
Lp := 1.8Å"D1 Lp = 36 [mm] - dÅ‚ugoÅ›c piasty sprzÄ™gÅ‚a
Lp2 := 1.6Å"D2 Lp2 = 48 [mm] - dÅ‚ugoÅ›c piasty koÅ‚a drugiego
Lp4 := 1.6Å"D3 Lp4 = 64 [mm] - dÅ‚ugoÅ›c piasty koÅ‚a czwartego
Lp + e7 + h + h1 + s - e1 - 7.5
l1 :=
1000
l1 = 0.083 [m]
1
7.5 + e1 + e + Å"Lp2
2
l2 := l2 = 0.046 [m]
1000
1
7.5 + e1 + e + b34 + e2 + Lp2Å"
2
l3 := l3 = 0.083 [m]
1000
1
11.5 + e1 + e + Lp2Å"
2
l4 := l4 = 0.05 [m]
1000
1 1
Lp2Å" + e2 + Å"b34
2 2
l5 := l5 = 0.045 [m]
1000
1
Å"b34 + e + e1 + 11.5
2
l6 := l6 = 0.042 [m]
1000
1
11.5 + e1 + e + Lp2 + e2 + Å"b34
2
l7 := l7 = 0.095 [m]
1000
1
Å"b34 + e + e1 + 11.5
2
l8 := l8 = 0.042 [m]
1000
e7 + h + h1 + Lp4 + s - e1 - 11.5
l9 := l9 = 0.107 [m]
1000
Obliczam siły promieniowe na poszczególnych kołach:
Fr1 := Ft1Å"tan(20deg) Fr1 = 1.199 × 103 [N]
Fr2 := Ft2Å"tan(20deg) Fr2 = 1.177 × 103 [N]
Fr3 := Ft3Å"tan(20deg) Fr3 = 2.697 × 103 [N]
Fr4 := Ft4Å"tan(20deg) Fr4 = 2.723 × 103 [N]
Obliczenia wytrzymałościowe walów:
Wal 1:
Wyznaczam reakcję w płaszczyz
nie YOZ:
MiA
MiA := 0
"
"
RBY
RBYÅ" l2 + l3 - Ft1Å"l2 = 0
( )
Ft1Å"l2
RBY := RBY = 1.171 × 103 [N]
l2 + l3
PiY
PiY := 0
"
"
RAY
RAY + RBY - Ft1 = 0
RAY := Ft1 - RBY RAY = 2.123 × 103 [N]
Wyznaczam reakcję w płaszczyz
nie XOZ:
MiA
MiA := 0
"
"
-Fr1Å"l2 + RBXÅ" l2 + l3 = 0
RBX
( )
Fr1Å"l2
RBX := RBX = 426.062 [N]
l2 + l3
PiX
PiX := 0
"
"
RAX - Fr1 + RBX
RAX - Fr1 + RBX := 0
RAX := Fr1 - RBX RAX = 772.53 [N]
Całkowite reakcje w podporach wałka 1:
RA := RAX2 + RAY2 RA = 2.259 × 103 [N]
RB := RBX2 + RBY2 RB = 1.246 × 103 [N]
Momenty gnące w płaszczyz
nie XOZ:
Mg11x := 0 [Nm]
Mg12x := 0 [Nm]
Mg13x := RAXÅ"l2 Mg13x = 35.15 [Nm]
Mg14x := 0 [Nm]
Moment gnący w płaszczyz
nie XOZ
40
30
Mgx 20
10
0
0 83 129 212
l [mm]
Momenty gnące w płaszczyz
nie YOZ:
Mg11y := 0 [Nm]
Mg12y := 0
[Nm]
Mg13y := RAYÅ"l2 Mg13y = 96.574 [Nm]
Mg14y := 0 [Nm]
Moment gnący w płaszczyz
nie YOZ
150
100
Mgy
50
0
0 83 129 212
l [mm]
Wypadkowe momenty gnÄ…ce :
Mg11 := Mg11x2 + Mg11y2 Mg11 = 0 [Nm]
Mg12 := Mg12x2 + Mg12y2 Mg12 = 0 [Nm]
Mg13 := Mg13x2 + Mg13y2 Mg13 = 102.772 [Nm]
Mg14 := Mg14x2 + Mg14y2 Mg14 = 0 [Nm]
Moment gnÄ…cy wypadkowy
150
100
Mgw
50
0
0 83 129 212
l [mm]
Zgo := 508 [MPa]
Zso := 302 [MPa]
Zgo
Ä… := Ä… = 0.841
2Å"Zso
Wyznaczam momenty zastępcze:
Wyznaczam momenty zastępcze:
2
Mz11 := Mg112 + Mz11 = 41.545 [Nm]
(Ä…Å"M )
1
2
Mz12 := Mg122 + Mz12 = 41.545 [Nm]
(Ä…Å"M )
1
2
Mz13 := Mg132 + Mz13 = 110.852 [Nm]
(Ä…Å"M )
1
2
Mz14 := Mg142 + Mz14 = 41.545 [Nm]
(Ä…Å"M )
1
Moment gnący zastępczy
150
100
Mgz
50
0
0 83 129 212
l [mm]
Wyznaczam średnice teoretyczne wału 1:
3
32Å"Mz11Å"1000
d11 := d11 = 11.05 [mm]
Ä„Å"kgo
3
32Å"Mz12Å"1000
d12 := d12 = 11.05 [mm]
Ä„Å"kgo
3
32Å"Mz13Å"1000
d13 := d13 = 15.326 [mm]
Ä„Å"kgo
3
32Å"Mz14Å"1000
d14 := d14 = 11.05 [mm]
Ä„Å"kgo
Średnica teoretyczna wałka
Średnica teoretyczna wałka
20
15
10
d [mm]
5
0
0 50 100 150 200
l [mm]
Wał 2:
Wyznaczam reakcję w płaszczyz
nieYOZ:
MiC
MiC := 0
"
"
RDY
RDYÅ" l4 + l5 + l6 - Ft2Å"l4 - Ft3Å" l4 + l5 = 0
( ) ( )
Ft2Å"l4 + Ft3Å" l4 + l5
( )
RDY := RDY = 6.325 × 103 [N]
l4 + l5 + l6
PiY
PiY := 0
"
"
RCY
RCY + RDY - Ft2 - Ft3 = 0
RCY := Ft2 + Ft3 - RDY RCY = 4.317 × 103 [N]
Wyznaczam reakcję w płaszczyz
nie XOZ:
MiC
MiC := 0
"
"
-Fr2Å"l4 - Fr3Å" l4 + l5 + RDXÅ" l4 + l5 + l6 = 0
RDX
( ) ( )
Fr2Å"l4 + Fr3Å" l4 + l5
( )
RDX := RDX = 2.302 × 103 [N]
l4 + l5 + l6
PiX
PiX := 0
"
"
RCX - Fr2 - Fr3 + RDX
RCX - Fr2 - Fr3 + RDX := 0
RCX := Fr2 + Fr3 - RDX RCX = 1.571 × 103 [N]
Calkowite reakcje w podporach wałka 2:
RC := RCX2 + RCY2 RC = 4.594 × 103 [N]
RD := RDX2 + RDY2 RD = 6.731 × 103 [N]
Momenty gnące w płaszczyz
nie XOZ:
Mg21x := 0 [Nm]
Mg22x := -RCXÅ"l4 Mg22x = -77.785 [Nm]
Mg23x := -RCXÅ" l4 + l5 + Fr2Å"l5 Mg23x = -95.542 [Nm]
( )
Mg24x := 0
[Nm]
Moment gnący w płaszczyz
nie XOZ
0
0 50 95 137
Moment gnący w płaszczyz
nie XOZ
0
0 50 95 137
-50
Mgx
-100
-150
l [mm]
Momenty gnące w płaszczyz
nie YOZ:
[Nm]
Mg21y := 0
Mg22y := -RCYÅ"l4 Mg22y = -213.712 [Nm]
Mg23y := -RCYÅ" l4 + l5 + Ft2Å"l5 Mg23y = -262.5 [Nm]
( )
Mg24y := 0
[Nm]
Moment gnący w płaszczyz
nie YOZ
0
0 50 95 137
-100
Mgy
-200
-300
l [mm]
Wypadkowy moment gnÄ…cy:
Mg21 := Mg21x2 + Mg21y2 Mg21 = 0 [Nm]
Mg22 := Mg22x2 + Mg22y2 Mg22 = 227.427 [Nm]
Mg23 := Mg23x2 + Mg23y2 Mg23 = 279.347 [Nm]
Mg24 := Mg24x2 + Mg24y2 Mg24 = 0 [Nm]
Moment gnÄ…cy wypadkowy
300
200
Mgw
100
0
0 50 95 137
l [mm]
Wyznaczam momenty zastępcze:
2
Mz21 := Mg212 + Ä…Å"M2 Mz21 = 130.868 [Nm]
( )
2
Mz22 := Mg222 + Ä…Å"M2 Mz22 = 262.392 [Nm]
( )
2
Mz23 := Mg232 + Ä…Å"M2 Mz23 = 308.482 [Nm]
( )
2
Mz24 := Mg242 + Ä…Å"M2 Mz24 = 130.868 [Nm]
( )
Moment gnący zastępczy
400
300
Mgz
200
100
0
0 50 95 137
l [mm]
Wyznaczam średnice teoretyczne wału 2:
3
32Å"Mz21Å"1000
d21 := d21 = 16.198 [mm]
Ä„Å"kgo
3
32Å"Mz22Å"1000
d22 := d22 = 20.426 [mm]
Ä„Å"kgo
3
32Å"Mz23Å"1000
d23 := d23 = 21.558 [mm]
Ä„Å"kgo
3
32Å"Mz24Å"1000
d24 := d24 = 16.198 [mm]
Ä„Å"kgo
Średnica teoretyczna wałka
25
20
15
d [mm]
10
5
0
0 50 100 150 200
l [mm]
Wal 3:
Wyznaczam reakcję w płaszczyz
nie XOZ:
MiE
MiE := 0
"
"
( )
RFX
RFXÅ" l7 + l8 - Fr4Å"l7 = 0
( )
Fr4Å"l7
RFX := RFX = 1.892 × 103 [N]
l7 + l8
PiX
PiX := 0
"
"
REX
REX + RFX - Fr4 = 0
REX := Fr4 - RFX REX = 830.843 [N]
Wyznaczam reakcję w płaszczyz
nie YOZ:
MiE
MiE := 0
"
"
-Ft4Å"l7 + RFYÅ" l7 + l8 = 0
RFY
( )
Ft4Å"l7
RFY := RFY = 5.198 × 103 [N]
l7 + l8
PiY
PiY := 0
"
"
REY - Ft4 + RFY
REY - Ft4 + RFY := 0
REY := Ft4 - RFY REY = 2.283 × 103 [N]
Calkowite reakcje w podporach wałka 3:
RE := REX2 + REY2 RE = 2.429 × 103 [N]
RF := RFX2 + RFY2 RF = 5.532 × 103 [N]
Momenty gnące w płaszczyz
nie XOZ:
Mg31x := RFXÅ" + l7 - Fr4Å"l7 Mg31x = 0 [Nm]
(l )
8
Mg32x := REXÅ"l7 Mg32x = 78.515 [Nm]
Mg33x := 0 [Nm]
Mg34x := 0 [Nm]
Moment gnący w płaszczyz
nie XOZ
100
80
60
Mgx
40
20
0
0 95 137 244
l [mm]
Momenty gnące w płaszczyz
nie YOZ:
Mg31y := RFYÅ" + l7 - Ft4Å"l7 Mg31y = 0 [Nm]
(l )
8
Mg32y := RFYÅ"l8 Mg32y = 215.717 [Nm]
Mg33y := 0 [Nm]
Mg34y := 0
[Nm]
Moment gnący w płaszczyz
nie YOZ
250
200
150
Mgy
100
50
0
0 95 137 244
l [mm]
Wypadkowy moment gnÄ…cy:
Mg31 := Mg31x2 + Mg31y2 Mg31 = 0 [Nm]
Mg32 := Mg32x2 + Mg32y2 Mg32 = 229.561 [Nm]
Mg33 := Mg33x2 + Mg33y2 Mg33 = 0 [Nm]
Mg34 := Mg34x2 + Mg34y2 Mg34 = 0 [Nm]
Moment gnÄ…cy wypadkowy
250
200
150
Mgw
100
50
0
0 95 137 244
l [mm]
Wyznaczam momenty zastępcze:
2
Mz31 := Mg312 + Ä…Å"M3 Mz31 = 654.341 [Nm]
( )
2
Mz32 := Mg322 + Ä…Å"M3 Mz32 = 693.441 [Nm]
( )
2
Mz33 := Mg332 + Ä…Å"M3 Mz33 = 654.341 [Nm]
( )
2
Mz34 := Mg342 + Ä…Å"M3 Mz34 = 654.341 [Nm]
( )
Moment gnący zastępczy
700
680
Mgz 660
640
Moment gnący zastępczy
700
680
Mgz 660
640
620
0 95 137 244
l [mm]
Wyznaczam średnice teoretyczne wału 3:
3
32Å"Mz31Å"1000
d31 := d31 = 27.699 [mm]
Ä„Å"kgo
3
32Å"Mz32Å"1000
d32 := d32 = 28.24 [mm]
Ä„Å"kgo
3
32Å"Mz33Å"1000
d33 := d33 = 27.699 [mm]
Ä„Å"kgo
3
32Å"Mz34Å"1000
d34 := d34 = 27.699 [mm]
Ä„Å"kgo
Średnica teoretyczna wałka
28,4
28,2
d [mm] 28
27,8
27,6
0 50 100 150 200
l [mm]
Dla wałka 1 dobieram łożyska walcowe NU2004E
d = 20 [mm] R1 = 0.3 [mm] Lh := 10000 [h]
R2 = 0.6 [mm] B = 14 [mm]
D = 42 [mm]
C = 24800 [N]
3
60Å"n1Å"Lh
Cob1 := RAÅ" Cob1 = 2.156 × 104 [N]
106
A
ożysko dobrane prwidłowo.
C > Cobl
Dla wałka 2 dobieram łożysko walcowe NU2306E
d = 30 [mm] R1 = 1.1 [mm] B = 23 [mm]
D = 72 [mm] R2 = 1.1 [mm]
C = 67500 [N]
3
60Å"n1Å"Lh
Cob2 := RDÅ" Cob2 = 6.426 × 104 [N]
106
A
ożysko dobrane prawidłowo
C > Cob2
Dla wałka 3 dobieram łożysko wlacowe NU308
d = 40 [mm] R1 = 1.5 [mm] B = 23 [mm]
D = 90 [mm] R2 = 1.5 [mm]
C = 57000 [N]
3
60Å"n1Å"Lh
Cob3 := RFÅ"
Cob3 = 5.281 × 104
106
A
ożysko dobrane prawidłowo
C > Cob3