GEOMETRIA FUNDAMENTU
Poziom posadowienia fundamentu
D := 1.8m
Poziom posadzki
z := 0.4m
hp := 0.2m
Grubość posadzki
aSL := 0.6m aSB := 0.4m
Wymiary słupa
przesunięcie osi słupa względem
av := 0m
środka stopy
wymiary
L1 := 8m B1 := 6m
ławy
1. Przyjęcie wymiarów
fundamentów
Grubość otuliny:
c := 0.05m
L1 aSL
ć
Szerokość zasypki z lewej:
s1 := - + av = 3.7 m
2 2
Ł ł
L1 aSL
ć
Szerokość zasypki z
s2 := - - av = 3.7 m
2 2
Ł ł
prawej:
Wysokość fundamentu:
hf := 0.7m hf.min ł 0.5m
hf.max Ł 0.9Mmax 1, s2
(s )
hf.max.1 := 0.9s1 = 3.33 m
hf.max.2 := 0.9s2 = 3.33 m
Szerokość fundamentu
Lmin := aSL + 2 - c + 2c = 2m
(h )
f
L := L1 = 8m
Długość fundamentu
Bmin := aSB + 2 - c + 2c = 1.8m
(h )
f
B := B1 = 6 m
ZALECANE :
L L
= 1.0 3.0 = 1.3 1.7
B B
L
= 1.333
B
1.2 Wartości obciążeń fundamentów
kN kN kg m kN
łżelb := 25 łposadz := 24 łpos := 1800 9.81 = 17.658
3 3 3 2 3
Ciężar fundamentu
m m m s m
G1.k :=
LBhf + aSLaSB(D - hf)łłżelb = 846.6kN
Ciężar zasypki z prawej strony
3
G2.k := +
BLD - LBhf + aSLaSB(D - hf)ł (s )Bzłłpos = 1.084 10 (kN)
1
Ciężar zasypki z lewej strony
( )
G3.k := = 106.56kN
(s )
1Bhpłposadz
DANE Z PROJEKTU
0 := 0.7
Vk := 990kN Qv.k := 680kN
Hk := 263kN QH.k := 166kN 0.1 := 1
Mk := -35kNm Qm.k := -68kNm
łG := 1.35
av = 0 łQ := 1.5
s2
ć
L
a2 := - - = -2.15 m
2 2
Ł ł
s1
ć
L
a3 := - = 2.15 m
2 2
Ł ł
2 Wypadkowe obciążenia działające na fundament
charakterystyczne
3
Vf.k := Vk + 0.1Qv.k + G1.k + G2.k + G3.k = 3.708 10 kN
Hf.k := Hk + 0QH.k = 379.2kN
3
Mf.k := Mk + 0Qm.k + av + 0.1Qv.k + hf Hk + 0hf QH.k ... = -1.92 10 kNm
(V )
k
+ G2.ka2 + G3.ka3
obliczeniowe
3
Vf.d := łGVk + łQ0.1Qv.k + łGG1.k + łGG2.k + łGG3.k = 5.107 10 kN
Hf.d := łGHk + łQ0QH.k = 529.35kN
Mf.d := MkłG + 0łQQm.k + av + 0.1łQQv.k + hf HkłG + 0łQhf QH.k ...
(V )
kłG
+ łGG2.ka2 + łGG3.ka3
3
Mf.d = -2.587 10 kNm
3. Sprawdzenie
mimośrodu
Mf.k
eLk := eLk = 0.518 m
Vf.k
L L
= 1.333 m eLk < = 1
warunek
6 6
spełniony
Mf.d
eLd := eLd = 0.506 m
Vf.d
L L
= 1.333 m eLd < = 1
warunek
6 6
spełniony
4. Sprawdzenie naprężeń krawędziowych
Vf.k 6eLk Vf.d 6eLd
ć ć
qmax.k := 1 + = 47.247kPa qmax.d := 1 + = 65.988kPa
BL L BL L
Ł ł Ł ł
Vf.k 6eLk Vf.d 6eLd
ć ć
qmin.k := 1 - = 107.238kPa qmin.d := 1 - = 146.817kPa
BL L BL L
Ł ł Ł ł
qmax.k
qmax.d
= 0.441
= 0.449
qmin.k
qmin.d
stopa posadowiona w 3 gruncie czyli
saclSi -> pył ilasto piaszczysty
dlatego grunt pod stopą
M < 20MPa
jest średni
2
5. Wymiary efektywne fundamentu
B' := B = 6 m
L' := L - 2eLd = 9.013m
2
A' := L'B' = 54.0772 m
6. Sprawdzenie warunków nośności
6.1 Sprawdzenie warunków nośności w poziomie posadowienia rzeczywistego bez
odpływu
kN
Cu := 18kPa ą := 0 łsk.saclSi := 26.1 łR.V := 1.4
3
m
2ą
bc := 1 - = 1
(Ą + 2)
B'
ć
sc := 1 + 0.2 = 1.133 Hf.d = 529.35kN
L'
Ł ł
3
Vf.d = 5.107 10 kN
Hf.d
ć
1
ic := 1 + 1 -
= 0.838
2 A'Cu
Ł ł
qmax.d = 65.988kPa
A'Cu = 973.39kN
warunek spełniony
Hf.d Ł A'Cu = 1
kN kN
q2.saclSi := (D)łsk.saclSi = 46.98 q1.saclSi := - hp + z = 52.2
(D )ł
sk.saclSi
2 2
m m
kN
q := min = 46.98
(q )
1.saclSi, q2.saclSi
2
m
gr := (Ą + 2)Cubcscic + q = 134.831kPa
3
Rk
Rk := A'gr = 7.291 10 kN 3
Rd := = 5.208 10 kN
Rd
łR.V
gr.d := = 96.308kPa
A'
warunek spełniony warunek spełniony
Rd ł Vf.d = 1 gr.d ł qmax.d = 1
wykorzystanie nośności
Vf.d
ć
N1 :=
100% = 98.066%
Rd
Ł ł
warunek spełniony z 98%
N1 < 80% = 0
wykorzystaniem nośnosci
UWAGA !
Ze względu na zastosowanie dużych wymiarów stopy tj. 8x6 m , doszedłem do wniosku że
są one bardzo nie efektywne , co za tym idzie , proponuje zastosować płytką wymiane
gryntu do poziomu wody gruntowej w celu zastosowania mniejszych wymiarów stopy
6.2 Sprawdzenie warunku nośności w poziomie posadowienia rzeczywistego z
odpływem
6.2 Obciążenia fundamentu
hf1 := 0.5m
Lmin1 := aSL + 2 - c + 2c = 1.6m
(h )
f1
Bmin1 := aSB + 2 - c + 2c = 1.4m
(h )
f1
LL := 1.6m BB := 1.45m
kN
łpos = 17.658
LL ł Lmin1 = 1 BB ł Bmin1 = 1
3
m
LL
= 1.103
BB
av := 0m
aSL aSL
ć ć
LL LL
s1 := - + av = 0.5 m s2 := - - av = 0.5 m
2 2 2 2
Ł ł Ł ł
3
V11.k := = 1.472m
LLBBhf1 + aSLaSB(D - hf1)ł
V22.k := BBLLD - +
LLBBhf1 + aSLaSB(D - hf1)ł (s )BBz = 2.994m3
1
3
V33.k := s1BBhp = 0.145m
G11.k := łżelbV11.k = 36.8kN
G22.k := łposV22.k = 52.868kN
av1 := 0m
G33.k := łposadzV33.k = 3.48kN
aSL
ć ł
LL
ę - ś
ŁGi := G11.k + G22.k + G33.k = 93.148kN
ęŁ 2 2 ł + SL + avś
av2 := - = -0.55 m
(0.5a )
2
+ av
(0.5LL - 0.5aSL) ł
av3 := ę + - avś = 0.55 m
(0.5a )
SL
2
6.2.1 Obciążenie charakterystyczne
1 := 1 2 := 0.7
M := G11.kav1 + G22.kav2 + G33.kav3 = -27.163kNm
Vf.k1 := Vk + Qv.k1 + ŁGi = 1763.148kN
Hf.k1 := Hk + QH.k2 = 379.2kN
Mf.k1 := Mk + Qm.k2 + M + av + 1Qv.k + hf1 + 2QH.k = 79.837kNm
(V ) (H )
k k
6.2.1 Obciążenie obliczeniowe
łG := 1.35 łQ := 1.5
Vf.d1 := łG Vk + łQ Qv.k1 + łGŁGi = 2482.25kN
Hf.d1 := łG Hk + łQ QH.k2 = 529.35kN
Mf.d1 := łG Mk + łQ Qm.k2 + łG M + av Vk + łQ1Qv.k + hf1 Hk + łQ2QH.k
(ł ) (ł )
G G
Mf.d1 = 109.354kNm
6.2.3. Sprawdzenie mimośrodów
Mf.k1
warunek
eL.k1 := = 0.045 m
Vf.k1
LL spełniony
eL.k1 Ł = 1
6
Mf.d1
warunek
eL.d1 := = 0.044 m
LL
Vf.d1
spełniony
eL.d1 Ł = 1
6
4. Sprawdzenie naprężeń krawędziowych
Vf.k1 Vf.d1
(e )ł (e )ł
L.k1 L.d1
3
max.k := ę1 + ś = 781.485kPa max.d := ę1 + ś = 1.099 10 kPa
BBLL LL BBLL LL
Vf.k1 Vf.d1
(e )ł (e )ł
L.k1 L.d1
3
min.k := ę1 - ś = 738.47kPa min.d := ę1 - ś = 1.04 10 kPa
BBLL LL BBLL LL
max.k max.k max.d max.d
warunki
= 1.058 Ł 3 = 1 = 1.057 Ł 3 = 1
min.k min.k min.d min.d
spełnione
6.2..5. Wymiary efektywne fundamentu
2
A := LLBB = 2.32 m
L'' := LL - 2eL.d1 = 1.512m B'' := BB
2
A'' := L''B'' = 2.192 m
Sprawdzenie warunku nośności w poziomie posadownienia rzeczywistego z odpływem
dla Ps/MSa
kN
łł := 1.0 łc.u := 1.0 łc' := 1.0 łĆ' := 1 ą = 0 łpos = 17.658
3
m
kN
Id := 0.8 łskMSa := 18.6 C'' := 1.5kPa
k
3
m
C''
k
' := 38
k
C'' := = 1.5kPa
łc'
'
k
' := = 38deg
łĆ'
q1 := hpłposadz + (z + D)łpos = 43.648kPa q2 := (D)łpos = 31.784kPa
q' := min = 31.784kPa
(q )
d 1, q2
kN kN
18.6 0.8m + (BB - 0.8m)23.33
3 3
m m kN
ł' := = 20.72
BB 3
m
współczynniki nośności
2
Ątan(')
ćtanć45deg + '
Nq1 := e = 48.933
2
Ł Ł łł
Nc1 := - 1 = 61.352
(N )cot(')
q1
Nł1 := 2 - 1
(N )tan(') = 74.899
q1
współczynniki nachylenia podstawy fundamentuą = 0
2
bq1 := (1 - ątan(')) = 1
(1 - bq1)
bc1 := bq1 - = 1
(N )
c1tan(')
bł1 := bq1 = 1
współczynniki kształtu fundamentu
B''
ć
Sq1 := 1 +
sin(') = 1.59
L''
Ł ł
B''
ć
Sł1 := 1 - 0.3 = 0.712
L''
Ł ł
(S - 1)
q1Nq1
Sc1 := = 1.603
Nq1 - 1
ć2 + L''
B''
Ł ł
współczynniki nachylenia obciążenia , spowodowanego
m := = 1.49
obciążeniem poziomym H ć1 + L''
B''
Ł ł
m
Hf.d1
łł
iq1 := - = 0.700
ęę1 śś
Vf.d1 + (A''C''cot('))ł
(m+1)
Hf.d1
łł
ił1 := - = 0.551
ęę1
(V + A''C''cot('))śś
f.d1
1 - iq1
ic1 := iq1 - = 0.694
Nc1tan(')
Sprawdzenie warunku nośności w poziomie posadowienia rzeczywistego z
odpływem
3
Rkk := A'' Nc1bc1Sc1ic1 + q' + 0.5ł'B''Nł1bł1Sł1ił1 = 4.989 10 kN
(C'' )
dNq1bq1Sq1iq1
Rkk
3
Rdd := = 3.563 10 (kN)
3
łR.V
Vf.d1 = 2.482 10 kN
warunek spełniony
Rdd ł Vf.d1 = 1
Rdd
3
gr.dd := = 1.625 10 kPa
A''
3
max.d = 1.099 10 kPa
warunek spełniony
gr.dd ł max.d = 1
Vf.d1
ć
N2 :=
100% = 69.659%
Rdd
Ł ł
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
obliczenia stopa fundamentowa od 6 3 1 6 3 6 pktobliczenia stopa fundamentowa od 7 7 4 pktPrzyklad obliczeniowy wg Eurokodu 7 stopa fundamentowa cz1Przyklad obliczeniowy wg Eurokodu 7 stopa fundamentowa cz2stopa fundamentowaBUD OG projekt 16 Przykład obliczenia ławy fundamentowejStopa fundamentowaRys 2 Stopa fundamentowaposadowienie fundamentu na palach cfa przykład obliczeńMICHALKIEWICZ OD FUNDAMNETÓWoblicza folkloru folklor polityczny Strony od PSL XLIV nr2 4 LysiakFundamenty obliczeniawięcej podobnych podstron