• Projekt zintegrowany

Konstrukcje stalowe

Temat: Obliczanie stalowej konstrukcji dachowej, jednonawowej hali przemysłowej z suwnicą.

Dane: Długość A=84m ;rozpiętość L=21m ;rozstaw dźwigarów dachowych 6,0m ;pokrycie blachą fałdową ;klasa stali - St3S ;lokalizacja obiektu - Gliwice

RokII gr. IK

1. OPIS TECHNICZNY

2. OBLICZENIA STATYCZNE

1. Schematy statyczne

Wybrano schemat II z załącznika nr 1. (schemat właściwy dla średnich obciążeń - I strefa obciążeń wiatrem oraz śniegiem ale cięższy rodzaj pokrycia - blacha fałdowa)

2. Płatew

1. Charakterystyka geometryczna

Zgodna z załącznikiem nr 2.

2. Zestawienie obciążeń

1. Obciążenia stałe

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna	γf<1	γf>1	Wartość obliczeniowa minimalna	Wartość obliczeniowa maksymalna
Blacha trapezowa T-55 0,121*2,7	0,33kN/m^2	0,9	1,1	0,297kN/m^2	0,363kN/m^2
Wełna mineralna grubości 0,17m 2,70,17*1,2	0,55kN/m^2	0,8	1,3	0,44kN/m^2	0,715kN/m^2
Blacha trapezowa T-55 0,121*2,7	0,33kN/m^2	0,9	1,1	0,297kN/m^2	0,363kN/m^2
Suma:	gk=1,21kN/m^2			gmin=1,034kN/m^2	gmax=1,441kN/m^2
Ciężar własny płatwi (wstępnie dwuteownik IPE220):	gkp=0,262N/m	0,9	1,1	gp min=0,236kN/m	gp max=0,288kN/m
Ciężar stężenia dachowego	gks=0,05kN/m^2	0,9	1,1	gs min=0,045kN/m^2	gs max=0,055kN/m^2

2. Obciążenie śniegiem

Obiekt jest zlokalizowany w Gliwicach czyli znajduje się w I strefie obciążeń śniegiem.

Wartość obciążenia wyznaczana jest ze wzoru: S_k = Q_kC

Q_k - obciążenie charakterystyczne gruntu śniegiem

C - współczynnik kształtu dachu

Wartość obliczeniowa:

3. Obciążenie wiatrem

Obiekt znajduje się w I strefie obciążeń wiatrem

Wartość charakterystyczna obciążenia wiatrem wyznaczana jest ze wzoru:

q_k - ciśnienie prędkości wiatru

C_e - współczynnik ekspozycji

C - współczynnik aerodynamiczny

 - współczynnik działania porywów wiatru

1. wyznaczenie wartości q_k:

- zgodnie z tab. 3. PN-77/B-02011 dla I strefy q_k=0,25kN/m²

2. wyznaczenie współczynnika C_e:

• obiekt usytuowany w terenie typu B , jego wysokość jest mniejsza od 20m,

więc zgodnie z tab.4. PN-77/B-02011 C_e=0,8

3. wyznaczenie współczynnika C:

• stosunek h / l obiektu jest mniejszy od 2, a kąt nachylenia połaci dachu mniejszy od 20, wiec zgodnie z zał. Z1-3 PN C=0,9

4. wyznaczenie współczynnika :

• logarytmiczny dekrement tłumienia tego typu obiektów wynosi (wg tab. 1. PN) =0,12

• okres drgań własnych (wg Z2-1 PN) jest równy:
  

• zgodnie z rys.1. PN dla powyższych wartości  i T obiekt uznaje się za niepodatny na dynamiczne działanie wiatru i przyjmuje wartość =1,8

Wartości obciążenia wiatrem:

-na połaci nawietrznej obciążenie charakterystyczne:

• obciążenia obliczeniowe

-na połaci zawietrznej obciążenie charakterystyczne

• obciążenia obliczeniowe

1. Obciążenie instalacjami

W poziomie stropu instalacje nie występują.

1. Obliczenie sił wewnętrznych

1. Układy obciążeń

1. obciążenia maksymalne

2. obciążenia minimalne

1. Obliczenie momentów zginających i sił poprzecznych

Schematem statycznym płatwi jest wolnopodparta o rozpiętości obliczeniowej l = 6m

1. 
   Charakterystyka geometryczna przekroju płatwi

1. dwuteownik IPE220 ze stali 18G2A:

- pole przekroju poprzecznego: F = 39,1cm²

- masa: m = 30,7kg/m

- momenty bezwładności:

J_x = 2770cm⁴

J_y = 205cm⁴

- wskaźniki wytrzymałości:

W_x = 252cm³

W_y = 37,3cm³

- promienie bezwładności:

i_x = 9,11cm

i_y = 2,42cm

- wycinkowy moment bezwładności: J_ = 22670cm⁶

- wycinkowy wskaźnik wytrzymałości: W_ = 541cm⁴

2. ustalenie klasy przekroju (zgodnie z tab. 1. PN-90/B-03200)

• określenie klasy półki

dla stali 18G2A i elementu o grubości mniejszej niż 16mm f_d = 305MPa

Półka jest klasy 1.

• określenie klasy środnika

Środnik jest klasy 1.

Cały przekrój jest klasy 1.

1. Sprawdzenie nośności płatwi

Obliczenia wykonane zgodnie z PN-90/B-03200

Profil dwuteowy walcowany, a więc _px = 1,07 _py = 1,0

Nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu względem osi x:

Nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu względem osi y:

Nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu dwukierunkowym

Warunek jest spełniony , a zatem przekrój został dobrany poprawnie.

2. 
   Sprawdzenie ugięć

Warunek nieprzekroczenia ugięć granicznych został spełniony, zatem przekrój został zaprojektowany poprawnie.

3. Wiązar dachowy

1. Charakterystyka geometryczna

Załącznik nr 3.

2. Zestawienie obciążeń

1. Obciążenia stałe

1. ciężar wiązara dachowego

Ciężar wiązara wyznacza się ze wzoru:

g_w - ciężar wiązara rozłożony na m² rzutu poziomego dachu

G_p - obciążenie stałe (charakterystyczne) na 1m² pokrycia

Q_p - obciążenie zmienne (charakterystyczne) na 1m² pokrycia

a - rozstaw wiązarów

L - rozpiętość wiązarów

Wartość charakterystyczna obciążenia sprowadzonego do węzłów kratownicy:

a_w - rozstaw węzłów

b - rozstaw wiązarów

Wartości obliczeniowe obciążenia:

-
:

-
:

2. ciężar pokrycia dachu

g_k - ciężar pokrycia wyznaczony jak dla płatwi

a_w - rozstaw płatwi

 - kąt nachylenia połaci dachu

Wartości obliczeniowe obciążenia:

-
:

-
:

3. ciężar stężeń

g_sk - ciężar stężeń wyznaczony przy obliczaniu płatwi

Wartości obliczeniowe obciążenia:

-
:

-
:

4. ciężar własny płatwi

g_pk - ciężar własny płatwi wyznaczony przy jej obliczaniu

Wartości obliczeniowe obciążenia:

-
:

-
:

5. sumaryczne obciążenia stałe w węźle pośrednim

Wartości charakterystyczne:

Wartości obliczeniowe:

6. sumaryczne obciążenia w węźle skrajnym

c = 0,8m

Obciążenie charakterystyczne

Obciążenia obliczeniowe

1. Obciążenie śniegiem

Wartość charakterystyczna dla węzłów pośrednich kratownicy

S_k - wartość charakterystyczna obciążenia śniegiem na 1m² jak dla obliczania płatwi

Wartość obliczeniowa

Wartość charakterystyczna w węźle skrajnym

Wartość obliczeniowa

2. Obciążenia wiatrem (w wypadku obliczanego wiązara występuje tylko ssanie wiatru, zatem wszystkie wartości maja znak ujemny)

1. wiatr wiejący z prawej strony wiązara

Obciążenie węzłów pośrednich po stronie nawietrznej (wartość charakterystyczna)

p_nk - obciążenie wiatrem połaci nawietrznej

Obciążenie węzłów pośrednich po stronie zawietrznej (wartość charakterystyczna)

p_zk - obciążenie wiatrem połaci zawietrznej

Wartości obliczeniowe obciążeń w węzłach pośrednich (współczynnik bezpieczeństwa γ_f­ = 1,3)

Obciążenia charakterystyczne węzłów skrajnych

Obciążenia obliczeniowe węzłów skrajnych

2. wiatr wiejący z lewej strony wiązara

• wartości są identyczne jak dla wiatru wiejącego z prawej strony

1. Siły wzajemnego oddziaływania słupów i wiązarów

H = 15kN

1. Obliczanie sił w prętach

Statyka wykonana w programie Rm-win (załącznik nr 4.)

Schematy obciążeń:

1. Obciążenia stałe maksymalne

2. Obciążenia stałe minimalne

3. Obciążenia śniegiem

4. Obciążenia wiatrem (wiejący z lewej strony wiązara)

5. Obciążenia wiatrem (wiejący z prawej strony wiązara)

6. Obciążenia od sił wzajemnego oddziaływania wiązarów i słupów (+)

7. Obciążenia od sił wzajemnego oddziaływania wiązarów i słupów ()

1. Dobór prętów i sprawdzenie warunków nośności (stateczności)

1. Pas górny

1. charakterystyka przekroju poprzecznego

Pas górny zaprojektowano jako przekrój ceowy, złożony z dwóch kątowników 90x90x8, dla maksymalnej siły osiowej N_max= 384,39kN występującej w prętach 6 i 7.

Cechy geometryczne przekroju:

• pole powierzchni przekroju: A= 27,8cm²

• promień bezwładności względem osi x-x

• grubość środnika oraz ramion pionowych: t = 8mm

• miarodajna szerokość środnika: b = 142mm

• miarodajna długość ramienia pionowego: b' = 90mm

• współczynnik długości wyboczeniowej: _x=_y=1,0

• 
  odległość między węzłami pasa: l = 2,253m

2. sprawdzenie warunku nośności

• sprawdzenie klasy przekroju

Warunek smukłości dla środnika:

- dla klasy 1

Warunek smukłości dla ramion pionowych:

- dla klasy 3

Ponieważ środnik należy do klasy 1, natomiast ramiona pionowe do 3, zatem cały przekrój jest klasy 3.

• nośność obliczeniowa przekroju

 - współczynnik redukcyjny nośności obliczeniowej przekroju (dla klas 1-3: =1,0)

• smukłość względna pręta (przy wyboczeniu giętnym)

 - smukłość pręta

_p - smukłość porównawcza

• wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego  (z tabeli 11PN)

Wartość zinterpolowana:  = 0,475

• sprawdzenie nośności pasa górnego

Warunek nośności został spełniony - przekrój został zaprojektowany poprawnie.

1. Pas dolny

1. charakterystyka przekroju poprzecznego

Pas dolny zaprojektowano jako przekrój ceowy, złożony z dwóch kątowników 60x60x6, dla maksymalnej siły osiowej N_max= 370,189kN występującej w prętach 17 i 18.

Cechy geometryczne przekroju:

• 
  pole powierzchni przekroju: A = 13,8cm²

• grubość środnika oraz ramion pionowych: t = 6mm

2. sprawdzenie nośności przekroju

• nośność obliczeniowa przekroju

• warunek nośności (z oceną stopnia wykorzystania przekroju)

Warunek nośności został spełniony, przekrój został przyjęty poprawnie.

1. Słupki

1. charakterystyka przekroju poprzecznego

Z uwagi na zbliżone wartości sił osiowych we wszystkich słupkach przyjęto jeden przekrój ceowy, składający się z dwóch kątowników 45x45x4 (maksymalna wartość siły- 24,59kN).

Cechy geometryczne przekroju:

• pole powierzchni przekroju: A= 6,98cm²

• promień bezwładności względem osi x-x: i_x = 1,36cm

• promień bezwładności względem osi y-y: i_y = 8,01cm

• grubość środnika oraz ramion pionowych: t = 4mm

• miarodajna szerokość środnika: b = 108mm

• miarodajna długość ramienia pionowego: b' = 45mm

• współczynnik długości wyboczeniowej: _x=_y=1,0

• odległość między węzłami pasa: l = 2,583m

2. sprawdzenie warunku nośności

• sprawdzenie klasy przekroju

Warunek smukłości dla środnika:

- dla klasy 1

Warunek smukłości dla ramion pionowych:

- dla klasy 3

Ponieważ środnik należy do klasy 1, natomiast ramiona pionowe do 3, zatem cały przekrój jest klasy 3.

• nośność obliczeniowa przekroju

 - współczynnik redukcyjny nośności obliczeniowej przekroju (dla klas 1-3: =1,0)

• smukłość względna pręta (przy wyboczeniu giętnym względem osi x-x)

 - smukłość pręta

_p - smukłość porównawcza

• wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego  (z tabeli 11PN)

Wartość zinterpolowana:  = 0,128

• sprawdzenie nośności pasa górnego

• sprawdzenie smukłości wyboczenia giętnego dla osi y-y pojedynczej gałęzi

i₁ =0,88cm

l₁ = i_min  60 = 1,36  60  80cm

• odczytanie (z tab. 11PN - krzywa c) wartości ₁ =  = 0,416

• obliczenie smukłości zastępczej słupa złożonego

m = 2 - liczba gałęzi w płaszczyźnie przewiązek

• smukłość względna

• współczynnik wyboczeniowy ( z tab. 11PN - krzywa b)  = 0,727

• nośność obliczeniowa przekroju słupa

• sprawdzenie nośności słupa

Warunek nośności spełniony - przekrój zaprojektowany poprawnie.

1. Krzyżulce rozciągane

1. charakterystyka przekroju poprzecznego

Dla wszystkich krzyżulców rozciąganych tj. prętów 30, 32, 34, 35 oraz 36, 37, 39,41 przyjęto jednakowy przekrój 45x45x4 , który sprawdzono na przeniesienie maksymalnej siły osiowej o wartości 192,10kN (pręty 30 i 41).

Cechy geometryczne przekroju:

• 
  pole powierzchni przekroju: A= 6,98cm²

b) sprawdzenie warunku nośności

• nośność obliczeniowa przekroju

• warunek nośności (z oceną stopnia wykorzystania przekroju)

Warunek nośności został spełniony, przekrój został przyjęty poprawnie.

1. Krzyżulce ściskane

1. charakterystyka przekroju poprzecznego

Przekrój ceowy, złożony z dwóch kątowników 75x75x10, dla maksymalnej siły osiowej N_max= 146,59kN występującej w prętach 31, 40 (dla pozostałych krzyżulców ściskanych: 33, 35, 36, 38 przyjęto ze względów ekonomicznych ten sam przekrój chociaż występują w nich mniejsze siły - warunek nośności jest dla nich spełniony ze znacznym zapasem) .

Cechy geometryczne przekroju:

• pole powierzchni przekroju: A= 28,2cm²

• promień bezwładności względem osi x-x: i_x = 2,25cm

• grubość środnika oraz ramion pionowych: t = 10mm

• miarodajna szerokość środnika: b = 70mm

• miarodajna długość ramienia pionowego: b' = 75mm

• współczynnik długości wyboczeniowej: _x=_y=1,0

- odległość między węzłami pasa: l = 3,515m

2. sprawdzenie warunku nośności

• sprawdzenie klasy przekroju

Warunek smukłości dla środnika:

- dla klasy 1

Warunek smukłości dla ramion pionowych:

- dla klasy 1

Ponieważ środnik oraz ramiona należą do klasy 1, - cały przekrój jest klasy 1.

• nośność obliczeniowa przekroju

 - współczynnik redukcyjny nośności obliczeniowej przekroju (dla klas 1-3: =1,0)

• smukłość względna pręta (przy wyboczeniu giętnym)

 - smukłość pręta

_p - smukłość porównawcza

• wyznaczenie współczynnika wyboczeniowego  (z tabeli 11PN)

Wartość ziterpolowana:  = 0,183

• sprawdzenie nośności pasa górnego

Warunek nośności został spełniony - przekrój został zaprojektowany poprawnie.

1. 
   Obliczanie połączeń prętów z blachami węzłowymi

1. Połączenie pręta 30 z blachą węzłową

1. obliczenie sił w spoinach

Pręt jest rozciągany siłą K = 192,10kN,

mimośród e = 12,3mm

szerokość kątownika b = 45mm

2. przyjęcie grubości spoin i obliczenie ich długości

• grubość

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a₁=a₂=3mm

• długości spoin - wartości z warunku wytrzymałościowego

l_i - długość obliczanej spoiny

K_i - siła działająca w spoinie

a­_i - grubość spoiny

_| - współczynnik wytrzymałości spoin pachwinowych (z tab. 18PN)

• długość spoiny - wymogi normowe

Z powyższych warunków wynika że spoina 1 może mieć długość l₁ = 109mm, natomiast długość spoiny 2 powinna wynosić l₂ = 45mm

1. Połączenie pręta 23 z blachą węzłową

1. obliczenie sił w spoinach

Pręt jest ściskany siłą K = 24,36kN,

mimośród e = 12,3mm

szerokość kątownika b = 45mm

2. przyjęcie grubości spoin i obliczenie ich długości

• grubość

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a₁=a₂=3mm

• długości spoin - wartości z warunku wytrzymałościowego

l_i - długość obliczanej spoiny

K_i - siła działająca w spoinie

a­_i - grubość spoiny

_| - współczynnik wytrzymałości spoin pachwinowych (z tab. 18PN)

• długość spoiny - wymogi normowe

Z powyższych warunków wynika że spoiny 1 i 2 muszą mieć długość l₁ = l₂ = 45mm

1. Połączenie pręta 31 z blachą węzłową

1. obliczenie sił w spoinach

Pręt jest ściskany siłą K = 146,59kN,

mimośród e = 12,3mm

szerokość kątownika b = 45mm

2. przyjęcie grubości spoin i obliczenie ich długości

• grubość

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a₁=a₂=3mm

• długości spoin - wartości z warunku wytrzymałościowego

l_i - długość obliczanej spoiny

K_i - siła działająca w spoinie

a­_i - grubość spoiny

_| - współczynnik wytrzymałości spoin pachwinowych (z tab. 18PN)

• długość spoiny - wymogi normowe

Z powyższych warunków wynika że spoina 1 może mieć długość l₁ = 83mm, natomiast długość spoiny 2 powinna wynosić l₂ = 45mm

1. Połączenie pręta 24 z blachą węzłową

1. obliczenie sił w spoinach

Pręt jest ściskany siłą K = 24,59kN,

mimośród e = 12,3mm

szerokość kątownika b = 45mm

2. przyjęcie grubości spoin i obliczenie ich długości

• grubość

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a₁=a₂=3mm

• długości spoin - wartości z warunku wytrzymałościowego

l_i - długość obliczanej spoiny

K_i - siła działająca w spoinie

a­_i - grubość spoiny

_| - współczynnik wytrzymałości spoin pachwinowych (z tab. 18PN)

• długość spoiny - wymogi normowe

Z powyższych warunków wynika że spoiny 1 i 2 muszą mieć długość l₁ = l₂ = 45mm

1. Połączenie pręta 32 z blachą węzłową

1. obliczenie sił w spoinach

Pręt jest rozciągany siłą K = 98,98kN,

mimośród e = 12,3mm

szerokość kątownika b = 45mm

2. przyjęcie grubości spoin i obliczenie ich długości

• grubość

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a₁=a₂=3mm

• długości spoin - wartości z warunku wytrzymałościowego

l_i - długość obliczanej spoiny

K_i - siła działająca w spoinie

a­_i - grubość spoiny

_| - współczynnik wytrzymałości spoin pachwinowych (z tab. 18PN)

• długość spoiny - wymogi normowe

Z powyższych warunków wynika że spoina 1 może mieć długość l₁ = 56mm, natomiast długość spoiny 2 powinna wynosić l₂ = 45mm

1. Połączenie pręta 33 z blachą węzłową

1. obliczenie sił w spoinach

Pręt jest ściskany siłą K = 61,31kN,

mimośród e = 22,2mm

szerokość kątownika b = 75mm

2. przyjęcie grubości spoin i obliczenie ich długości

• grubość

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a₁=a₂=3mm

• długości spoin - wartości z warunku wytrzymałościowego

l_i - długość obliczanej spoiny

K_i - siła działająca w spoinie

a­_i - grubość spoiny

_| - współczynnik wytrzymałości spoin pachwinowych (z tab. 18PN)

• długość spoiny - wymogi normowe

Z powyższych warunków wynika że spoiny 1 i 2 muszą mieć długość l₁ = l₂ = 75mm

1. Połączenie pręta 34 z blachą węzłową

1. obliczenie sił w spoinach

Pręt jest rozciągany siłą K = 24,41kN,

mimośród e = 12,3mm

szerokość kątownika b = 45mm

2. przyjęcie grubości spoin i obliczenie ich długości

• grubość

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a₁=a₂=3mm

• długości spoin - wartości z warunku wytrzymałościowego

l_i - długość obliczanej spoiny

K_i - siła działająca w spoinie

a­_i - grubość spoiny

_| - współczynnik wytrzymałości spoin pachwinowych (z tab. 18PN)

• długość spoiny - wymogi normowe

Z powyższych warunków wynika że spoiny 1 i 2 muszą mieć długość l₁ = l₂ = 45mm

1. Połączenie pręta 25 z blachą węzłową

1. obliczenie sił w spoinach

Pręt jest ściskany siłą K = 24,59kN,

mimośród e = 12,3mm

szerokość kątownika b = 45mm

2. przyjęcie grubości spoin i obliczenie ich długości

• grubość

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a₁=a₂=3mm

• długości spoin - wartości z warunku wytrzymałościowego

l_i - długość obliczanej spoiny

K_i - siła działająca w spoinie

a­_i - grubość spoiny

_| - współczynnik wytrzymałości spoin pachwinowych (z tab. 18PN)

• długość spoiny - wymogi normowe

Z powyższych warunków wynika że spoiny 1 i 2 muszą mieć długość l₁ = l₂ = 45mm

1. Połączenie pręta 35 z blachą węzłową

1. obliczenie sił w spoinach

Pręt jest rozciągany siłą K = 14,88kN,

mimośród e = 22,2mm

szerokość kątownika b = 75mm

2. przyjęcie grubości spoin i obliczenie ich długości

• grubość

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a₁=a₂=3mm

• długości spoin - wartości z warunku wytrzymałościowego

l_i - długość obliczanej spoiny

K_i - siła działająca w spoinie

a­_i - grubość spoiny

_| - współczynnik wytrzymałości spoin pachwinowych (z tab. 18PN)

• długość spoiny - wymogi normowe

Z powyższych warunków wynika że spoiny 1 i 2 muszą mieć długość l₁ = l₂ = 75mm

1. Styki montażowe

1. Styk pasa dolnego

1. 
   przyjęcie nakładek stykowych i ustalenie ich położenia

• odległość środka ciężkości pasa dolnego od jego dolnej krawędzi

e = 16,9mm

• odległość środka ciężkości nakładek od dolnej krawędzi pasa

Jest to wartość mniejsza od dopuszczalnej (e_max=3%)

2. Przyjęcie spoin łączących nakładki z pasem

• grubości spoin

t_i - grubości łączonych elementów

Przyjmuję grubości spoin a_s=3mm

• długości spoin nakładek górnych

Przyjmuję długości spoin górnych l_sg = 80mm (minimalna długość - wg PN: l_min = 42mm)

• długości spoin nakładki dolnej

Przyjmuję długości spoin górnych l_sd = 170mm (zgodnie z wymogami normowymi l_min = 90mm)

1. Styk pasa górnego

Połączenie śrubowe - 4M16

6. Stężenia

1. Stężenia dachowe

Długość pojedynczego pręta stężenia dachowego wynosi l₀ = 3752mm

Długość wyboczeniowa:

Przyjmuję pręt o przekroju L80x80x6 i promieniu bezwładności i₁ = 1,56cm, spełniający warunek smukłości: _min250

2. Stężenie pionowe dźwigara dachowego

1. pręt pasa dolnego

• długość wyboczeniowa

l₀ = 6000mm; _x = _y = 1,0

• przyjęcie przekroju

Przekrój przyjęty z warunku: _min250

rozstaw przewiązek pręta l₁ = 100cm

Założono przekrój pręta teowy, składający się z dwóch kątowników 80x80x6 o promieniach bezwładności: i_x = 2,44cm oraz i₁ = 1,56cm

m - ilość gałęzi w płaszczyźnie przewiązek

;

2. krzyżulec

• długość wyboczeniowa

l₀ = 3290mm; _x = _y = 1,0

• przyjęcie przekroju

Przekrój przyjęty z warunku: _min250

rozstaw przewiązek pręta l₁ = 110cm

Założono przekrój pręta teowy, składający się z dwóch kątowników 80x80x6 o promieniach bezwładności: i_x = 2,44cm oraz i₁ = 1,56cm

m - ilość gałęzi w płaszczyźnie przewiązek

;

1

---