Masłow Szachuninz willasa


1.Wyznaczenie nachylenia generalnego zbocza metodą Masłowa.

Dla nachylenia wstępnego 1:1,5; sytuację przedstawia rysunek nr 1

Rodzaj gruntu

Głębokość zalegania [m.p.p.t.]

Ciężar objętościowy γ [KN/m3]

Naprężenia pierwotne σ σ [kPa]

Spójność

c [kPa]

Kąt tarcia

φ [°]

Kąty nachylenia Ψ [°]

Długość w poz. dla danego odcinka głęb. Li [m.]

Glina piaszczysta

0,5

21,1

10,55

45

14

77,5108

0,11075

Glina piaszczysta

1,5

21,1

31,65

45

14

59,1038

0,5984

Glina piaszczysta

2,5

21,1

52,75

45

14

47,7887

0,9071

Glina piaszczysta

3,5

21,1

73,85

45

14

40,6517

1,16459

Glina piaszczysta

4,5

21,1

94,95

45

14

35,8768

1,38263

Glina piaszczysta

5,5

21,1

116,05

45

14

32,5009

1,56963

Piasek

27

17,6

494,45

0

30

30

37,2391

Mułek

32

19,6

592,45

20

23

24,6188

10,9115

Mułek

37

19,6

690,45

20

23

24,3915

11,0268

Mułek

42

19,6

788,45

20

23

24,2202

11,115

Mułek

47

19,6

886,45

20

23

24,0864

11,1848

Mułek

52,5

19,6

994,25

20

23

23,9695

12,3709

0x01 graphic

0x01 graphic

β- kąt zbocza zadany 34°

β - kąt zbocza obliczony metodą Masłowa 27047`

Sprawdzenie warunków dopuszczalnej rozbieżności pomiędzy nachyleniem założonym , a obliczonym

dHx<0,1 dla dHx=24 m H= 52,5 m - warunek nie został spełniony

Przyjmuję nachylenie 1:2; ; sytuację przedstawia rysunek nr 1

Rodzaj gruntu

Głębokość zalegania [m.p.p.t.]

Ciężar objętościowy

γ [kN/m3]

Naprężenia pierwotne

σ [kPa]

Spójność

c [kPa]

Kąt tarcia

φ [°]

Kąty nachylenia

Ψ[°]

Długość w poziomie dla danego odcinka głębokości Li [m]

Glina piaszczysta

0,5

21,1

10,55

45

14

77,5108

0,11075

Glina piaszczysta

1,5

21,1

31,65

45

14

59,1038

0,5984

Glina piaszczysta

2,5

21,1

52,75

45

14

47,7887

0,9071

Glina piaszczysta

3,5

21,1

73,85

45

14

40,6517

1,16459

Glina piaszczysta

4,5

21,1

94,95

45

14

35,8768

1,38263

Piasek

27,5

17,6

499,75

0

30

30

39,8372

Mułek

32,5

19,6

597,75

20

23

24,6046

10,9186

Mułek

37,5

19,6

695,75

20

23

24,381

11,0322

Mułek

42,5

19,6

793,75

20

23

24,2121

11,1192

Mułek

47,5

19,6

891,75

20

23

24,08

11,1881

Mułek

52,5

19,6

989,75

20

23

23,9739

11,244

0x01 graphic

0x01 graphic

β - przyjęty kąt zbocza 27°

β - kąt zbocza obliczony metodą Masłowa 27°48`

Sprawdzenie warunków dopuszczalnej rozbieżności pomiędzy nachyleniem założonym , a obliczonym

dHx<0,1 dla dHx=1,5 m H= 52,5 m - warunek został spełniony

Przyjęto nachylenie skarpy 1:2

2. Określenie nachylenia skarpy dolnej bez obciążenia za pomocą metody Szachuniańca .

a) wyznaczenie nachylenia poszczególnych skarp zbocza

założenia:

- jednostkowe obciążenie podłoża dla koparki SRS 4000 q=126,3 kN/m2

- szerokość pasa odwodnieniowego b1 = 6m.

- szerokość pasa technologicznego bt = 20m

- szerokość pasa bezpieczeństwa b2 = 7m.

b) określenie parametrów wytrzymałości trwałej.

- dla gruntów sypkich τt = 0.9τs

- dla gruntów spoistych τt = 0.55τ

tzn. ct = o.55cs , tg φt = 0.55 tg φs

parametry wytrzymałości standardowej

Parametry wytrzymałości trwałej

Rodzaj gruntu

φ [°]

c [kN/m2]

φ[°]

φt [°]

ct [kN/m2]

tg φt [°]

Żwiry i Pospółki

35

0

0,700208

32,22

0

0,630187

Piaski

30

0

0,57735

27,46

0

0,519615

Glina piaszczysta

14

45

0,249328

7,81

24,75

0,13713

Glina zwałowa

13

30

0,230868

7,24

16,5

0,126978

Mułek

23

20

0,424475

13,14

11

0,233461

Ił piaszczysty

12

60

0,212557

6,67

33

0,116906

Ił pioznański

10

40

0,176327

5,54

22

0,09698

Torf

3

5

0,052408

1,65

2,75

0,028824

Węgiel brunatny

35

250

0,700208

21,06

137,5

0,385114

Do obliczeń korzystano z c i φ dla słabszego gruntu ze względu na jego wytrzymałość zależną od σ , co odczytano z wykresu nr 1

B = Gi ⋅ sinαi

T = Gi ⋅ cosαi ⋅ tgφ + Li ⋅ ci

Ei = Bi + E* - Ti

E* = Ei ⋅ cos (β12)

Gi = Σγi ⋅ Ai

gdzie:

B - siły czynne

T - siły bierne

E - wypadkowa sił czynnych i biernych

G - ciężar

α - kąt płaszczyzny poślizgu

Początkowe nachylenie 1:1,5; obliczam skarpę przedstawioną na rysunku nr 2

Numer

Bloku

Gi

[kN]

αi

[°]

Li

[m]

ct

[kN/m2]

φt

[°]

Bi

[kN]

Ti

[kN]

Ei

[kN]

E*i

[kN]

I

4405,1

28

33

22

0,09698

2068,069

1103,201

964,8681

961,8938

II

4544,75

23,5

19

22

0,09698

1812,215

822,1941

1951,915

1889,741

III

1675,8

9

9,5

22

0,09698

262,1529

369,5182

1782,376

1775,594

IV

806,54

4

11

22

0,09698

56,26139

320,0277

1511,827

0x01 graphic

0x01 graphic

n- wskaźnik stateczności, skarpa nie jest stateczna

Nachylenie 1:2; obliczam skarpę przedstawioną na rysunku nr 3

Numer

Bloku

Gi

[kN]

αi

[°]

Li

[m]

ct

[kN/m2]

φt

[°]

Bi

[kN]

Ti

[kN]

Ei

[kN]

E*i

[kN]

I

3439,8

28

32

22

0,09698

1614,888

998,5441

616,3442

614,4442

II

3087

23,5

19

22

0,09698

1230,938

692,5469

1152,836

1116,115

III

1146,6

9

9,5

22

0,09698

179,3678

318,8282

976,6546

972,9382

IV

558,6

4

11

22

0,09698

38,96597

296,0411

715,8631

Skarpa nie jest stateczna

Nachylenie 1:2,5; obliczam skarpę przedstawioną na rysunku nr 4

Numer

Bloku

Gi

[kN]

αi

[°]

Li

[m]

ct

[kN/m2]

φt

[°]

Bi

[kN]

Ti

[kN]

Ei

[kN]

E*i

[kN]

I

2011,45

28

32

22

0,09698

944,3186

876,237

68,08162

67,87174

II

1256,85

23,5

19

22

0,09698

501,1678

529,7798

39,25969

38,00917

III

1146,6

9

9,5

22

0,09698

179,3678

318,8282

-101,451

IV

558,6

4

11

22

0,09698

38,96597

296,0411

-257,075

Skarpa jest stateczna

Ze względu na możliwość wystąpienia innej powierzchni poślizgu obliczam skarpę przedstawioną na rysunku
nr 5

Nachylenie 1:2,5, obliczam skarpę przedstawioną na rysunku nr 5

Numer

Bloku

Gi

[kN]

αi

[°]

Li

[m]

ct

[kN/m2]

φt

[°]

Bi

[kN]

Ti

[kN]

Ei

[kN]

E*i

[kN]

I

1249,5

60

17,5

22

0,09698

1082,099

445,5883

636,5105

409,1411

II

13034

10

40,5

22

0,09698

2263,33

2135,834

536,6376

535,3304

III

3880,8

6

17

22

0,09698

405,6541

748,2982

192,6862

192,4222

IV

2868,95

3

29

22

0,09698

150,1492

915,8495

-573,278

Skarpa jest stateczna, przyjęto nachylenie skarpy 1:2,5

c) Sprawdzenie warunku stateczności skarpy dolnej o nachyleniu 1:2,5, w momencie przejazdu koparki ,.

Do obliczenia skarpy z obciążeniem skorzystano z wytrzymałości standardowej gruntów .

- obciążenie koparki q = 126,4 [kN/m2]

- Gi = qk+Σγi ⋅ Ai

Nachylenie 1:2,5, wraz z obciążeniem, obliczam skarpę przedstawioną na rysunku nr 6

Numer

Bloku

obc. od

koparki

q [kN]

Gi

[kN]

αi

[°]

Li

[m]

ct

[kN/m2]

φt

[°]

Bi

[kN]

Ti

[kN]

Ei

[kN]

E*i

[kN]

I

686

60

12,5

40

0,176327

594,0934

560,4802

33,61327

33,61327

II

316

588

60

5

40

0,176327

509,2229

251,8401

606,9961

390,1696

III

1580

3724

10

13

40

0,176327

646,6658

1166,666

1450,17

1450,17

IV

9354,1

10

28

40

0,176327

1624,322

2744,322

330,1696

329,3653

V

3880,8

6

16

40

0,176327

405,6541

1320,541

-585,522

VI

2868,95

3

28

40

0,176327

150,1492

1625,18

-1475,03

Nachylenie w skarpie dolnej przyjęto 1:2,5

d) Określenie nachylenia skarpy górnej bez obciążenia za pomocą metody Szachuniańca

Początkowe nachylenie 1:1,5; obliczam skarpę przedstawioną na rysunku nr 7

Numer

Bloku

Gi

[kN]

αi

[°]

Li

[m]

ct

[kN/m2]

φt

[°]

Bi

[kN]

Ti

[kN]

Ei

[kN]

E*i

[kN]

I

122,5

62

5

22

0,09698

108,1611

115,5773

-7,41627

II

1176

28

10

22

0,09698

552,0986

320,6988

231,3997

226,3431

III

2398,06

16

12

22

0,09698

660,9949

487,5547

399,7833

394,8613

IV

2319,072

7

21

22

0,09698

282,6238

685,2272

-7,74214

Skarpa jest stateczna, przyjęto nachylenie skarpy 1:1,5

e) Sprawdzenie warunku stateczności skarpy górnej o nachyleniu 1:1,5, w momencie przejazdu koparki ,.

Do obliczenia skarpy z obciążeniem skorzystano z wytrzymałości standardowej gruntów .

- obciążenie koparki q = 126,4 [kN/m2]

- Gi = qk+Σγi*Ai

Nachylenie skarpy 1:1,5, wraz z obciążeniem, obliczam skarpę przedstawioną na rysunku nr 8

Numer

Bloku

obc. od

koparki

q [kN]

Gi

[kN]

αi

[°]

Li

[m]

ct

[kN/m2]

φt

[°]

Bi

[kN]

Ti

[kN]

Ei

[kN]

E*i

[kN]

I

122,5

62

5

40

0,176327

108,1611

210,1406

214,0205

177,431

II

316

931

28

8,5

40

0,176327

437,078

484,945

1077,564

1077,564

III

948

240,1

28

2,5

40

0,176327

112,7201

137,3806

1052,904

1029,895

IV

2398,06

16

12

40

0,176327

660,9949

886,4625

804,4275

794,5237

V

2319,072

7

21

40

0,176327

282,6238

1245,867

-168,72

Nachylenie w skarpie górnej przyjęto 1:1,5

Nachylenie generalne zbocza wyznaczono metodą Masłowa i wynosi ono 1:2.

Ponieważ widoczne są naturalne powierzchnie poślizgu w dalszej części projektu do obliczeń poszczególnych pięter zastosowano metodę Szachunianca. W dolnej skarpie dobrano nachylenie 1:2,5, jej wysokość wynosi
25,5 m. Piętro transportowe ma wymiar 33 m i podzielone zostało na 7 metrowy pas bezpieczeństwa,
20 metrowy pas technologiczny (15 m na drogę dla przejazdu koparki i 5 m. na drogę dla innych pojazdów) i 6 metrowy pas odwodnieniowy.

Piętro górne ma nachylenie 1:1,5, 6 metrowy pas bezpieczeństwa i 20 metrowy pas technologiczny (15 m na drogę dla przejazdu koparki i 5 m. na drogę dla innych pojazdów) Wysokość piętra 26 m.



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Maslow (1943) Theory of Human Motivation
Potrzeby człowieka wg Maslowa, Wybrane zagadnienia z socjologii i psychologii
WSPÓŁCZESNE STOSUNKI POLITYCZNE maslow2, stosunki międzynarodowe, Międzynarodowe Stosunki Polityczne
Twórczość w ujęciu Maslowa
PIRAMIDA POTRZEB MASLOWA
Psychology and Cognitive Science A H Maslow A Theory of Human Motivation
maslow
Pomysł na biznes w oparcio o piramide?rahama Maslowa
Teoria potrzeb Maslowa, ZiIP Politechnika Poznańska, Podstawy Zarządzania - PAJĄK
Maslow,
sciąga willasa
DMITRUK,Geotechniczne zabezpieczenia eksploatacji P, sprawdzanie nachylenia generalnego zbocza metod
1 piramida maslowa
Hierarchia potrzeb Maslowa, Turystyka i rekreacja
Piramida potrzeb wg Maslowa
pzp maslowski restrukturyzacja systemowa
A Maslow, praca socjalna, III rok

więcej podobnych podstron