DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
P = 4 kN  = 15 Stal: St0s	Założenia projektu i rodzaj materiału Projektowana konstrukcja składa się z czterech zespawanych ze sobą płaskowników, ponadto obciążona jest siłą P zaczepioną pod kątem  w otworze na końcu konstrukcji. Płaskowniki zostały wykonane są ze stali węglowej zwykłej jakości St0s, która przeznaczona jest na konstrukcje spawane. Wartości naprężeń dopuszczalnych odczytane zostały z danych tablicowych dla danego rodzaju stali.	kr = 100 MPa kc = 100 MPa kg = 120MPa ks = 65 MPa kt = 65 MPa
P = 4 kN  = 15	Szkic teoretyczny

H = 0,04 m h = 0,02 m g = 0,01 m r = 0,005 m l=0,07 m	Obliczenia dla przekroju 1 Pole przekroju Fo = (H-h)g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fo = 0,0002 m^2 Wz = 0,0000006 m^3
P = 4 kN  = 15 l = 0,07 m r = 0,005 m Fo = 0,0002 m^2 Wz=0,0000006 m^3	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = t =	σg = 459,43MPa σr = 5,18MPa τt = 24,15MPa
σg = 459,43 MPa σr = 5,18 MPa τt = 24,15 MPa	Dominującym naprężeniem jest zginanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: σzast. =	σzast. = 466,49 MPa
σzast. = 466,49 MPa kg = 120 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym σzast.  kg	Materiał ulegnie zniszczeniu w przekroju 1

B = 0,03 m g = 0,01 m	Obliczenia dla przekroju 2 Pole przekroju Fo = Bg Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fo = 0,0003 m^2 Wz = 0,0000015 m^3
P = 4 kN  = 15 l = 0,03 m r = 0 Fo = 0,0003 m^2 Wz= 0,0000015 m^3	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = t =	σg = 77,28 MPa σr = 3,45 MPa τt = 12,88 MPa
σg = 77,28MPa σr = 3,45MPa τt = 12,88 MPa	Dominującym naprężeniem jest zginanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: σzast. =	σzast. = 83,76 MPa
σzast. = 83,76MPa kg = 120 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym σzast.  kg	Materiał nie ulegnie zniszczeniu w przekroju 2

A = 0,03 m a = 0,01 m g = 0,01 m	Obliczenia dla przekroju 3 Przekrój obliczeniowy Fo = g  (A-a)	Fo = 0,0002 m^2
Fo = 0,0002 m^2 P = 4 kN  = 15	W układzie występuje złożony stan naprężeń σr = t =	σr = 5,18 MPa τt = 19,32 MPa
σr = 5,18 MPa τt = 19,32 MPa	Dominującym naprężeniem jest ścinanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: zast. =	zast. =19,5MPa
zast. = 19,5 MPa kt = 65 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym: zast.  kt	Materiał nie ulegnie zniszczeniu w przekroju 3
C= 0,06 m g = 0,01 m	Obliczenia dla przekroju 4 Pole przekroju Fo = Cg Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fo = 0,0006 m^2 Wz = 0,000006 m^3
P = 4 kN  = 15 l = 0,1 m r = 0,065 Fo = 0,0006 m^2 Wz = 0,000006 m^3	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = t =	σg = 75,62 MPa σr = 2,58 MPa τt = 1,73 MPa
σg = 75,62 MPa σr = 2,58 MPa τt = 1,73 MPa	Dominującym naprężeniem jest zginanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: σzast. =	σzast. = 78,26 MPa
σzast. = 78,26 MPa kg = 120MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym σzast.  kg	Materiał nie ulegnie zniszczeniu w przekroju 4

	B = 0,03 m g = 0.01 m	Sprawdzanie wytrzymałości spoin: Spoina czołowa (spoina Y) lo= B1			lo= 0.03 m
lo = 0,03 m g = 0,01 m		Przekrój obliczeniowy spoiny Fo = lo  g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie			Fosc = 0,0003 m^2 Wx = 0,0000015 m^3
P = 4 kN  = 15 Fosc = 0,0003 m^2 Wx = 0,0000015 m^3 l = 0,03 m		W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = t =			σg = 77,28 MPa σr = 3,45 MPa t = 12,88 MPa
σg = 77,28 MPa σr = 3,45 MPa t = 12,88 MPa		Obliczenie naprężenia zastępczego: σzast. =			σzast. = 83,76 MPa
σzast. = 83,76 MPa kg = 120 MPa		Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym: σzast.  0,8 kg			0,8 kg = 96 MPa Spoina czołowa wytrzyma naprężenia
g = 0,01 m		Spoina pachwinowa -szkic spoiny Grubość obliczeniowa spoiny: a = 0,7g			a = 0,007 m
a = 0,007 m l1 = 0,04 m l2 = 0,04 m l3 = 0,02 m l4 = 0,01 m R = 0,01 m r = 0,0093 m			Obliczanie przekroju obliczeniowego spoiny r = R-a Fob = 2l1a + l2a + 2l3a +			Fob = 0,00114 m^2
a = 0,007 m l1 = 0,04 m l2 = 0,04 m l3 = 0,02 m l4 = 0,01 m R = 0,01 m r = 0,0093 m			Obliczanie środków ciężkości spoiny pachwinowej			Współrzędne środków poszczególnych części Spoiny pachwinowej O1 (0.027 ; 0.0035) O2 (0.0035 ; 0.027) O3 (0.037 ; 0.0205) O4 (0.037 ; 0.0335) O5 (0.027 ; 0.0505) O6 (0.027 ; 0.027)
Fob = 0,00114 m^2 O1 (0.027 ; 0.0035) O2 (0.0035 ; 0.027) O3 (0.037 ; 0.0205) O4 (0.037 ; 0.0335) O5 (0.027 ; 0.0505) O6 (0.027 ; 0.027)			wyznaczenie środka ciężkości dla całej spoiny pachwinowej Yc= 0,027			Współrzędne środka ciężkości spoiny pachwinowej (0.024 ; 0.027)[m]
a = 0,007 m l1 = 0,04 m l2 = 0,04 m l3 = 0,02 m l4 = 0,01 m R = 0,01 m r = 0,0093 m O1 (0.027 ; 0.0035) O2 (0.0035 ; 0.027) O3 (0.037 ; 0.0205) O4 (0.037 ; 0.0335) O5 (0.027 ; 0.0505) O6 (0.027 ; 0.027)				Obliczanie momentów bezwładności spoiny pachwinowej dla wszystkich spoin		Ix=9,7510^-7m^4 Iy=8,9710^-7m^4
Ix=1,2810^-8m^4 Iy=6,3810^-^8m^4				Obliczenie biegunowego momentu bezwładności: Io = Ix + Iy		Io = 18,7210^-7m^4
P = 4 kN Fosc = 0,00114 m^2				Wyznaczenie naprężenia ścinającego od siły P		t = 3,51 MPa
			Wyznaczenie naprężeń skręcających w czterech różnych miejscach			e01 = 0,026 m e02 = 0,026 m e03 = 0,026m e04 = 0,026m
P = 4kN e01 = 0,026m e02 = 0,026 m e03 = 0,026 m e04 = 0,026 m b=0,093 m Io = 18,7210^-7m^4			Wyznaczenie naprężeń skręcających w wybranych punktach			s1 = 5,2 MPa s2 = 5,2 Mpa s3 = 5,2 MPa s4 = 5,2 MPa
t = 3,51 MPa s1 = s2 = s3 = s4 = 5,2 MPa			Wyznaczenie maksymalnego naprężenia zastępczego
zas(max) = 5,2 Mpa kr = 100 MPa			Porównanie maksymalnego naprężenia zastępczego z naprężeniem dopuszczalnym: zas  0,65kr			0,65kr = 65 MPa Spoina wytrzyma naprężenia
	g = 0,02 m		Spoina pachwinowa 2 -szkic spoiny Grubość obliczeniowa spoiny: a = 0,7g				a = 0,014 m
	a = 0,014m l1 = 0,06m l2 = 0,02 m		Obliczanie przekroju obliczeniowego spoiny Fobl = 2 l1 a + 2 l2 a				Fobl =0,00336 m^2
	a = 0,014 m l1 = 0,02 m l2 = 0,06 m e1=1/2l1+n = 0,024		Wyznaczenie środka ciężkości całej spoiny pachwinowej oraz obliczenie momentów bezwładności tej spoiny. Ix = Iy =				Współrzędne środka ciężkości (0,0) m Momenty bezwładności Ix= Iy= 4 10^-6m^4
	Ix= Iy= 4 10^-6m^4 e1=0,024		Wyznaczenie wskaźnika wytrzymałości przekroju na zginanie Wy=Iy/e1				Wy= 1,6710^-4
	P = 4 kN Fobl =0,00336 m^2		Wyznaczenie naprężenia ścinającego od siły P. t = Wyznaczenie naprężenia ściskające od siły P σc =				t = 0,31 MPa σc =1,15 Mpa
	α=15° P = 4 kN Wy = 1,6710^-4 l = 0,1 m r = 0,065		Wyznaczenie naprężenia zginającego.				σg = 2,71 MPa
	α = 15˚ t = 0,31 Mpa σg = 2,71 Mpa σc =1,15 Mpa		Wyznaczenie maksymalnego naprężenia zastępczego.				zas =3,9 MPa
	zas = 3,9 MPa kr = 100 MPa		Porównanie maksymalnego naprężenia zastępczego z naprężeniem dopuszczalnym: zas  0,65kr				0,65kr = 65 MPa Spoina wytrzyma naprężenia
			Wnioski: Z obliczeń wynika że pod wpływem danego obciążenia P = 4kN jeden z elementów konstrukcji ulegnie zniszczeniu a więc cała konstrukcja jest wadliwa.

---