Zaprojektować elementy żelbetowego, monolitycznego budynku przemysłowego wg schematu przedstawionego na rysunku 1 oraz dla założeń podanych poniżej :

Wymiary : L= 75 m

B=22 m

h=3.5 m

Obciążenia : p=9.0 kN/m²

strefa śniegowa II

pd = 0,7

Materiały : Beton B25

Stal AI , AIII

Inne : a_dop=0,1

grunt : glina piaszczysta półzwarta

il. Kondygnacji : 5

I Projekt wstępny

Rozmieszczenie podciągów i żeber w stropie

poz. 1

Zebranie obciążenia

lp	Materiał	Obliczenie	obciążenie charakter. [ kN/m^2 ]	wsp. obc	obciążenie oblicz. max [ kN/m]		wsp. obc	obciążenie oblicz. min [ kN/m ]
1	winyleum gr.2.8mm	0,0028*18	0,05	1,2		0,06	0,9	0,045
2	gładź cementowa 30mm	0,03*21	0,63	1,3		0,816	0,8	0,504
3	żużel 10cm	0,1*10	1,0	1,3		1,30	0,8	0,8
3	płyta żelbetowa 70mm	0,07*24	1,68	1,1		1,848	0,9	1,512
			3,36			4,024		2,861
5	obc. eksploatacyjne	9,0	9,0	1,2		10,8

1. Płyta

1. Zginanie

zakładam procentową ilość zbrojenia . = 1% i tabeli nr dla betonu B25 odczytano

wartość A=1,984

2. Ugięcie

dla betonu B25 z tabeli nr odczytano wartość maksymalną stosunku równą 35 ( dla belki wolnopodpartej )

przyjęto h = 9 cm

1.2 Żebro

1. Zmiana obciążenia q₀ z powodu zwiększenia grubości płyty

lp	Materiał	Obliczenie	obciążenie charakter. [ kN/m ]	wsp. obc	obciążenie oblicz. max [ kN/m]		wsp. obc	obciążenie oblicz. min [ kN/m ]
1	winyleum gr.2.8mm	0,0028*18	0.05	1,2		0,06	0,9	0,045
2	gładź cementowa 30mm	0,03*21	0.63	1,3		0,816	0,8	0,504
3	żużel 10cm	0,1*10	1.0	1,3		1,30	0,8	0,8
3	płyta żelbetowa 90mm	0,09*24	2.16	1,1		2,376	0,9	1,944
			87			4,552		3,293
5	obc. eksploatacyjne	9,0	9,0	1,2		10,8

obciążenie przypadająca na jedno żebro

zakładam  =1% i tablicy nr odczytano A = 3.128

dla h₀ = 0,3699m. b= 0,246m.

2. Ugięcie

z tablicy nr odczytano :

h = 40+2+0,5=42,5cm

płyta ma grubość 9 cm , czyli 42.5-9 = 33,5 cm , zaokrąglam wartość do 35 cm i otrzymuję

h = 35 + 9 = 44 cm

szerokość belki przyjęto jako b = 30 cm

3. Ścinanie

3. Podciąg

Obciążenie przypadające na podciąg

zakładam  =1% i tablicy nr odczytano A = 3.128

dla h₀ = 0,44m. b= 0,30m.

1.3.2Ugięcie

z tablicy nr odczytano :

h = 44+2+0,5=46,5cm

płyta ma grubość 9 cm , czyli 46.5-9 = 37,5 cm , zaokrąglam wartość do 40 cm i otrzymuję

h = 40 + 9 = 49 cm

szerokość belki przyjęto jako b = 35 cm

1.3.3 Ścinanie

Obliczenie potrzebnej ilości betonu

Element	Ilość elementów	Objętość elementu	Ilość betonu [ m^3 ]
płyta	1	49.5	49,5
żebro	40	0.577	23,1
podciąg	15	0.7	10,5
słup	15	0.43	6,43
			89,53

Rozmieszczenie podciągów i żeber w stropie

poz. 2

Zebranie obciążenia

lp	Materiał	Obliczenie	obciążenie charakter. [ kN/m^2 ]	wsp. obc	obciążenie oblicz. max [ kN/m]		wsp. obc	obciążenie oblicz. min [ kN/m ]
1	winyleum gr.2.8mm	0,0028*18	0.05	1,2		0,06	0,9	0,045
2	gładź cementowa 30mm	0,03*21	0.63	1,3		0,816	0,8	0,504
3	żużel 10cm	0,1*10	1.0	1,3		1,30	0,8	0,8
3	płyta żelbetowa 90mm	0,09*24	2.16	1,1		2,376	0,9	1,944
			87			4,552		3,293
5	obc. eksploatacyjne	9,0	9,0	1,2		10,8

1. Płyta

1. Zginanie

zakładam procentową ilość zbrojenia . = 1% i tabeli nr dla betonu B25 odczytano

wartość A=1,984

2. Ugięcie

dla betonu B25 z tabeli nr odczytano wartość maksymalną stosunku równą 35 ( dla belki wolnopodpartej )

przyjęto h = 9 cm

2. Żebro

obciążenie przypadająca na jedno żebro

zakładam  =1% i tablicy nr odczytano A = 3.128

dla h₀ = 0,42m. b= 0,28m.

2. Ugięcie

z tablicy nr odczytano :

h = 52+2+0,5=54,5cm

płyta ma grubość 9 cm , czyli 54.5-9 = 35,5 cm , zaokrąglam wartość do 35 cm i otrzymuję

h = 35 + 9 = 54 cm

szerokość belki przyjęto jako b = 35 cm

3. Ścinanie

3. Podciąg

Obciążenie przypadające na podciąg

zakładam  =1% i tablicy nr odczytano A = 3.128

dla h₀ = 0,437m. b= 0,291m.

1.3.2Ugięcie

z tablicy nr odczytano :

h = 44+2+0,5=46.5cm

płyta ma grubość 9 cm , czyli 46.5-9 = 37.5 cm , zaokrąglam wartość do 40 cm i otrzymuję

h = 40 + 9 = 49 cm

szerokość belki przyjęto jako b = 35 cm

1.3.3 Ścinanie

Obliczenie potrzebnej ilości betonu

Element	Ilość elementów	Objętość elementu	Ilość betonu [ m^3 ]
płyta	1	49.5	49,5
żebro	28	0.984	27,56
podciąg	16	0.7	11,2
słup	12	0.43	5,16
			93,42

Ze względu na mniejsze zużycie betonu wybrano do dalszych obliczeń schemat nr 1

Projekt techniczny

1 PŁYTA

p_k= 9.0 kN/m. g_k= 3.84 kN/m

p₀= 10.8 kN/m. g_o=4.552 kN/m

g*₀= 3.29 kN/m.

Zbrojenie główne płyty

1. Pręty dolne

• przęsło nr 1

h₀ = 9-1.5=7.5 cm

• przęsło nr 2

• przęsło nr 3

przjęto zbrojenie

przęsło nr 1  10 co 11 cm F_a = 7,14 cm²

przęsło nr 2  8 co 11 cm F_a = 4,57 cm²

przęsło nr 3  8 co 11 cm F_a = 4,57 cm²

2. Pręty górne

• podpora B

podpora C

przyjęto zbrojenie

podpora B  10co 9,5 cm F_a = 8,26cm²

podpora C  10/8 co 9,5 cm F_a = 6,78cm²

• przęsło nr 1

• przęsło nr 2

• przęsło nr 3

zbrojenie

przęsło nr 2 => 4  8 na metr

przęsło nr 3 => 2  10 na metr

2. Żebro

OBWIEDNIE

Przekrój	wpływ g	wpływ p		Mmax	Mmin
0	0	0	0
0.1	0.03429	0.03964	-0.00536	62.282	13.017
0.2	0.05857	0.06929	-0.01071	108.115	20.532
0.3	0.07286	0.08893	-0.01607	137.487	22.535
0.4	0.07714	0.09857	-0.02143	150.398	19.024
0.5	0.07143	0.09822	-0.02679	146.870	10.011
0.6	0.05572	0.08786	-0.03214	126.875	-4.498
0.7	0.03	0.0675	-0.0375	90.420	-24.532
0.7857	0	0.04209	-0.04209	46.079	-46.079
0.8	-0.00571	0.03738	-0.04309	37.778	-50.319
0.85	-0.02732	0.02484	-0.05216	12.148	-72.150
0.9	-0.05143	0.01629	-0.06772	-10.491	-102.464
0.95	-0.07803	0.01393	-0.09197	-27.725	-143.662
1	-0.10714	0.0134	-0.12054	-44.338	-190.973
przęsło nr 2
0	-0.10714	0.0134	-0.12054	-44.338	-190.973
0.05	-0.0816	0.01163	-0.09323	-32.209	-147.008
0.1	-0.05857	0.01455	-0.07212	-16.329	-111.213
0.15	-0.03803	0.0198	-0.0578	0.732	-84.224
0.2	-0.02	0.03	-0.05	21.828	-65.754
0.2661	0	0.04882	-0.4882	53.447	-53,447
0.3	0.00857	0.05678	-0.04821	66.882	-48.059
0.4	0.02714	0.07357	-0.4643	95.491	-35,883
0.5	0.03572	0.08036	-0.04464	107.650	-29.198
0.6	0.03429	0.07715	-0.04286	103.348	-28.037
0.7	0.02286	0.06393	-0.04107	82.580	-32.372
0.8	0.00143	0.0417	-0.04027	46.440	-43.299
0.8053	0	0.04092	-0.04092	44.798	-44.798
0.85	-0.01303	0.03451	-0.04754	30.605	-59.222
0.9	-0.03	0.03105	-0.06105	17.470	-83.359
0.95	-0.04947	0.03173	-0.08129	7.492	-116.241
1	-0.07173	0.03571	-0.10714	-0.411	-156.800

Wymiarowanie żebra

przęsło nr 1,4

przęsło nr 2,3

Zbrojenie przęseł :

przęsło 1, 4 10  12 F_a = 11,31cm²

przęsło 2,3 8  12 F_a = 9,05 cm²

podpory

Moment na podporze B z prawej

Moment na podporze C z prawej

zbrojenie nad podporami :

podpora B 11  12 o F_a = 12,44 cm²

podpora C 9  12 o F_a = 10,18 cm²

• Ścinanie żebra

		wpływ g	wpływ p		max	min
TA	P.	0.3929	0.4464	-0.0535	128.41	28.74
TB	l	-0.6071	0.0134	-0.6205	-58.22	-184.61
	P.	0.5357	0.6027	-0.067	173.90	40.37
TC	l	-0.4634	-0.1074	-0.5714	-67.89	-160.41

rozstaw maksymalny strzemion

podpora A z prawej ( tylko strzemiona konstrukcyjne  6 co 14,5 cm )

podpora B z lewej

1. odcinek 0-39 cm pręty odgięte - 2  12

2. odcinek 39-215 cm tylko strzemiona

odcinek nr 1

siła przenoszona przez pręty odgięte :

siła którą przenoszą strzemiona

obliczenie ilości strzemion

zakładam strzemiona  6 o f_s = 0,28cm²,

odcinek nr 2 siła max 169,45 kN

siła którą przenoszą strzemiona

obliczenie ilości strzemion

zakładam strzemiona  6 o f_s = 0,28cm²,

podpora C z lewej

1. odcinek 0-39 cm pręty odgięte - 2  12

2. odcinek 39-165 cm tylko strzemiona

odcinek nr 1

siła przenoszona przez pręty odgięte :

siła którą przenoszą strzemiona

obliczenie ilości strzemion

zakładam strzemiona  6 o f_s = 0,28cm²,

odcinek nr 2 siła max 146,15 kN

siła którą przenoszą strzemiona

obliczenie ilości strzemion

zakładam strzemiona  6 o f_s = 0,28cm²,

W całym żebrze zakładamy tylko strzemiona konstrukcyjne  6 co 14,5 cm

Zarysowanie

Obliczenie parametrów wyjściowych

Moment rysyjący

względna wysokość strefy ściskanej przekroju

Ramię sił wewnętrznych

Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym

odległość pomiędzy rysami

szerokość rozwarcia rysy

Ugięcie żebra

sprawdzenie fazy pracy przekroju

przekrój pracuje w fazie 2

Podciąg

PODPORA	wpływ G	wpływ P		Moment
	1	1	2	MAX	MIN
B	-0.158	-0.179	0.02	-330.156	-84.67306
C	-0.118	-0.167	0.027	-287.671	-48.35578
Przęsło
1	0.171	0.211	-0.039	378.6271	70.231719
2	0.112	0.181	-0.069	300.7884	-7.606977
3	0.132	0.191	-0.059	326.9654	18.56994

przęsło nr 1,5

przęsło nr 2,4

przęsło nr 3

Zbrojenie przęseł :

przęsło 1,5 13 16 F_a =26,14cm²

przęsło 2,4 10 16 F_a = 20,11cm²

przęsło 3 11 16 F_a = 22,12cm²

podpory

Moment na podporze B z prawej

Moment na podporze C z prawej

zbrojenie nad podporami :

podpora C 6  20 o F_a = 18,85cm²

podpora B 7  20 o F_a = 21,99 cm²

przęsło 1
szt 16	pow.Fa	x [ cm ]	M.
13	26.14	5.29	392.06
12	24.13	4.88	363.62
11	22.12	4.47	334.89
10	20.11	4.07	305.88
9	18.10	3.66	276.58
8	16.08	3.25	246.99
7	14.07	2.85	217.12
6	12.06	2.44	186.96
5	10.05	2.03	156.52
4	8.04	1.63	125.79
3	6.03	1.22	94.77
przęsło 2,3,4
szt 16	pow.Fa	x [ cm ]	M.
13	26.14	6.09	388.38
12	24.13	5.62	360.48
11	22.12	5.16	332.26
10	20.11	4.69	303.70
9	18.10	4.22	274.81
8	16.08	3.75	245.60
7	14.07	3.28	216.05
6	12.06	2.81	186.18
5	10.05	2.34	155.97
4	8.04	1.87	125.44
3	6.03	1.41	94.57
podpory
szt 20	pow.Fa	x [ cm ]	M.
8	25.13	0.1476	340.76
7	21.99	0.1257	305.76
6	18.85	0.1037	268.34
5	15.71	0.0817	228.51
4	12.57	0.0598	186.26
3	9.42	0.0378	141.59
2	6.28	0.0158	94.51

Ścinanie podciągu

	wpływ G	wpływ P.		Siła tnąca
Przekrój		max	min	max	min
A	0.342	0.421	-0.079	149.1165	27.46151
skok				-230.693	-352.348
Bp	0.54	0.647	-0.098	219.7029	49.86562
skok				-160.107	-329.944
Cp	0.5	0.637	-0.034	208.6055	59.97746
skok				-171.205	-319.833

Sprawdzenie szerokości rozwarcia rys ukośnych (przekrój od podpory do siły skupionej)

	wpływ G	wpływ P.		Tnące od obciążeń charakterystycznych
Przekrój		max	min	max	min
A	0.342	0.421	-0.079	126.065	24.67496
Bl	-0.653	-0.679	0.02	-297,09	-84.2683
Bp	0.54	0.647	-0.098	219.7029	49.86562
Cl	-0.46	-0.615	0.127	-195.87	-31.8896
Cp	0.5	0.637	-0.034	208.6055	59.97746

podpora A

podpora B z lewej

podpora B z prawej

podpora C z lewej

podpora C z prawej

ścinanie

podpora A

podpora B z lewej

podpora B z prawej

podpora C z lewej

podpora C z prawej

zbrojenie na ścinanie :

podpora A strzemiona czteroramienne  8 co 14 cm

podpora B ^l strzemiona czteroramienne  8 co 6 cm

podpora B ^P strzemiona czteroramienne  8 co 8 cm

podpora C ^l strzemiona czteroramienne  8 co 9 cm

podpora C ^P strzemiona czteroramienne  8 co 8 cm

Słup

Dane :

l₀= 3,5-0,49=3,01 m

Siła z jednej kondygnacji

Obciążenie śniegiem

przyjęto 23% obciążenia zmiennego

Siła przekazująca się ze stropodachu ( przyjęto 80% ciężaru stropu )

Siła obciążająca słup na ostatniej kondygnacji

beton klasy B25 R_b= 14.3 Mpa , klasa A-III R_a=350 Mpa

mimośród statyczny e_s=0

h₀=35-3=32 cm

mimośród przypadkowy

mimośród początkowy

e₀=1.17 cm

sprawdzenie warunków smukłości

=> mały mimośród

przyjęto 2  18 o przekroju F_ac = 0.000509 m²

przyjęto 2  18 o przekroju F_a = 0.000509 m²

Stopa fundamentowa

zakładam grunt znajdujący się pod stopą jako piasek gruby o I_D = 0,7

zakładam posadowienie stopy na głębokości 1.2 m.

wymiary stopy

L=B=2,5m

h= 0,8 m.

• ciężar gruntu na odsadzkach fundamentu

• ciężar stopy fundamentowej

• ciężar posadzki gr 25 cm

SPRAWDZENIE WARUNKU STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI PODŁOŻA

• współczynniki nośności

• Opór graniczny podłoża

warunek spełniony

Zaprojektowanie zbrojenia stopy

Oddziaływanie podłoża w przekroju I-I

• beton klasy B25 R_bbz=0.82MPa R_bz=1,03MPa

projęktuję ławę żelbetową ( stal A I )

przyjęto zbrojenie 10  10 o F_a=7,85 cm²

SPRAWDZENIE STOPY NA PRZEBICIE

wartość siły ścinającej

wartość maksymalnej siły przenoszonej przez przekrój

warunek został spełniony

©1996 By M.Giemza

27

13

---