F = 10000 [N] π = 3,14 Ψh = 1,2 ( przyjęte ) ΨH = 0,75 kd = 13 Mpa (stal 45) F = 10000 [N] β = 1,3 Re = 355 [Mpa] π = 3,14 α = 3^0 f = 0,11 P = 3 d2 = 21,75 [mm] π = 3,14 L = 600 [mm] h1 = 1,5⋅d d = 24 [mm] μ = 0,7 L1 = 650 [mm] d3 = 18,75 [mm] Lw = 230 [mm] S = 276 [mm^2] π = 3,14 a = 360 b = 1.6 S = 276 mm^2 d2 = 21,75 [mm] Ψh = 1,2 h = 26,1 [mm] P = 3 kr = 40 [MPa] d = 24 [mm] F = 10000[N] π = 3,14 kd^' = 45[MPa] F = 10000 [N] π = 3,14 Dn=31,46[mm] h = 26,1 [mm] ks = 40 [MPa] hk = 5,22 [mm] Dn=31,46[mm] F = 10000 [N] π = 3,14 F = 10000 [N] Dk=35,64[mm] Dn=31,46[mm] f = 0,11 F = 10000 [N] d2=21,75 [mm] γ = 2^030^' ρ^' = 6^016^' F = 10000 [N] d3= 18,79[mm] Re= 355 [MPa] Ttgw=16175,2 [Nmm] Ttk=31703,5 [Nmm] γ = 2^030^' ρ^'= 6^016^' d2= 21,75[mm] F = 10000 [N] Ttk=31703,5 [Nmm] s = 0,6 [m] t = 35 s D = 0,024 n = 812 obr/min Dobieram D1 = 71 [mm] D2 = 248,5 [mm] h0= 6 mm D1 = 71 [mm] n1= 2915 obr/min P0= 1 kT= 1,1 kL= 0,9 k =0,86 P1= 2kW kg = 85 [MPa] gż = 12 [mm] Mg = 571557 [Nmm] as = 400 [mm] bs = 220 [mm] a = 420 [mm] b = 594 [mm] kg = 85 [MPa] η = 0,41 c = 2 [mm] F = 10000 [N] h = 20 [mm] b = 489 [mm] F =2000 [N] a = 202,5 [mm] F = 1540 N d=24 mm n = 812 obr/min Lh= 16000 h

I. Dobór średnicy gwintu: Średnica podziałowa gwintu d2^' obliczona z umowy wytrzymałości zwojów na zużycie gdzie: kd - współczynnik dopuszczalnych nacisków powierzchniowych Ψh - współczynnik wysokości nakrętki (1,2 ÷ 2,5) ΨH - współczynnik wysokości gwintu ( dla gwintu trapezowego niesymetrycznego ΨH = 0,75) Wewnętrzna średnica gwintu d3^' obliczona z umowy wytrzymałości trzpienia na ściskanie z uwzględnieniem skręcania gdzie: - naprężenia dopuszczalne na ściskanie β - współczynnik uwzględniający wpływ naprężeń skręcających w przekroju śruby według polskiej normy PN-88/M-02019 dobieram gwint Tr 24x3 II. Warunek samohamowności gwintu: γ < ρ^' gdzie: γ - kąt wzniosu linii zwoja ρ^'- zastępczy kąt tarcia α - kąt pochylenia oporowej powierzchni gwintu f - współczynnik tarcia 3^030^' < 6^016^'⇒ warunek jest spełniony III. Sprawdzenie śruby na wyboczenie Długość ściskanej części śruby h = Ψh ⋅ d2 h1 = (1,5 ÷ 2)d Długość wyboczeniowa gdzie: μ - współczynnik wyboczeniowy długości śruby zależny od sposobu zamocowania końców ściskanej śruby Smukłość śruby gdzie: - smukłość śruby imin - promień bezwładności Jw - moment bezwładności S - pole przekroju a,b - współczynniki dla stali 45 56525 N Warunek spełniono. IV. Nakrętka (przyjmuje materiał nakrętki B6) Wysokość nakrętki Liczba zwojów w nakrętce Zewnętrzna średnica nakrętki obliczona z warunku wytrzymałości na rozciąganie (z uwzględnieniem skręcania) Kołnierz nakrętki Zewnętrzna średnica kołnierza obliczona z warunku na naciski powierzchniowe wysokość kołnierza nakrętki sprawdzenie warunku na ścinanie Moment tarcia na podporowej powierzchni nakrętki Moment tarcia w gwincie Warunek nieruchomości nakrętki V. Sprawdzenie wytrzymałości śruby VI. Sprawność przekładni Obliczenia prędkości podnoszenia płyty. V = = 0,017 [ ] Obliczenie prędkości obrotowej śruby Obliczenie momentu obrotowego śruby Do obliczenia tej wartości posłużyliśmy się wartością momentu tarcia nakrętki Uzyskaną moc należy zwiększyć dwukrotnie ponieważ mamy tutaj dwie śruby to moc wynosi 3,04 kW VIII.Dobór silnika Moc silnika 3,3 kW sprawność łożyska dwukierunkowego = 97 % sprawność przekładni pasowej = 94 % Przyjmujemy silnik kołnierzowy trójfazowy IMV1/IM 3011 o mocy 4kW i obrotach 2915 obr/min wg katalogu firmy Tamel IX.Obliczenia przełożeń przyjmuję przełożenie i = 3,5 X.Obliczenia przekładni pasowej zębatej Minimalna odległość osi Rzeczywista odległość osi Więc kąt opasania wynosi Obliczam długość pasa Prędkość pasa Liczba pasów P0- moc przenoszona przez jeden pas [kW] kT - współczynnik trwałości pasa klinowego kL- współczynnik zmian obciążeń pasa klinowego k - kąt opasania koła P1- moc silnika podzielona na dwa(ze względu na rozkład mocy na dwie przekładnie) Przyjmuje 3 pasy XI. Obliczenie płyty dociskowej Materiał: żeliwo szare Zl200 Moment zginający wszystkie żebra gdzie: a ,b - wymiary powierzchni użytkowej płyty (a = 210 [mm] , b = 297 [mm]) Wysokość żeber przyjmuję gż = 12 [mm] - grubość żebra Grubość ściany wypełniającej powierzchnię między żebrami gdzie: c - dodatek przyjęty na jedną stronę płyty obrabialną obróbką skrawaniem (przyjmuję c = 2 [mm]) bs , as - wartość najniekorzystniejszych wymiarów odczytanych z rysunku, prostokąta wpisanego między użebrowanie η - współczynnik odczytany z tablicy dla stosunku: bs /as XI.Obliczenia płyty górnej Materiał: Zl200 XII.Obliczenia łożysk F= = 1540 N 9,83 C = 15137 N Dobieram łożysko wzdłużne dwukierunkowe 522 d2= 4 mm d = 110 mm h = 78 mm PN-86/M-86260

d = 16,5 [mm] d3 = 6.83 [mm] Ostateczne wymiary gwintu: d = 24 [mm] P = 3[mm] D2 = d2 =21,75 [mm D1 = 19,5 [mm] d3 = 18,79 [mm] L1 = 230 [mm] Lw = 455 [mm] 56525 N h = 26,1 [mm] z = 9 Dn = 31,46[mm] Dk = 35,64 [mm] hk = 5,22 [mm] Ttn= 18478,43[Nmm] Ttgw= 16175,2[Nmm] ] η = 15% i = 3,5 Z = 3

---