6.3.2. Słup zewnętrzny górny poz. 1.4. (zbrojenie symetryczne)

Dane: - beton klasy B-25 - f_cd=13,3 MPa - stal A-III - f_yk=410 MPa

- E_cm=29⋅10^-3 MPa (zbrojenie główne) - f_yd=350 MPa

- f_ck=20 MPa - f_tk=500 MPa

- f_ctk=1,5 MPa - stal A-0 - f_yd=190MPa - f_ctm=2,2 MPa (strzemiona) - f_yk=220MPa

- wymiary rygla - szerokość b=0,30 m

- grubość h=0,45 m

- długość w świetle l₀=4,1 m

Siły przekrojowe:

M_Sd,góra=77,517kNm*N_Sd,góra =-106,253kN*N_Sd,lt =-105,825kN

M_Sd,dół=125,547kNm*N_Sd,dół =-115,412kN*N_Sd,lt =-114,984kN

Minimalna powierzchnia zbrojenia:

6.3.2.1. Zbrojenie górne.

6.3.2.1.1. Wyznaczenie mimośrodu całkowitego:

a). Mimośród niezamierzony:

Przyjęto e_a=15mm

b). Mimośród konstrukcyjny:

Przyjęto e_e=0,73m

c). Mimośród początkowy:

e_o=e_a+e_e=0,015+0,73=0,745m

d). Wpływ smukłości uwzględniamy, gdy:

- więc wpływ smukłości należy uwzględnić.

e_tot=**e₀, przy czym
, gdzie:

-

Ponieważ
przyjęto
=1,66.

- k_lt - współczynnik wyrażający działanie obciążeń długotrwałych

, gdzie N_Sd,lt-siła od obciążeń długotrwałych N_Sd,lt=105,825kN

końcowy współczynnik pełzania = 1,9.

-

-

Całkowity mimośród końcowy: e_tot=1,031*0,745=0,768m.

6.3.2.1.2. Wyznaczenie położenia mimośrodu całkowitego:

dla stali A-III**_eff,lim=0,53

Przyjęto x_eff=0,031m.

6.3.2.1.3. Wyznaczenie przekroju zbrojenia:

Ponieważ x_eff=3,1cm<2*a=10cm, to:

e_s2=e_tot-0,5*h+a₁=0,768-0,5*0,45-0,05=0,593m

Ponieważ A_s=5,144cm²>A_smin=2,03cm² przyjmuję w postaci 2x5*12, A_s2=5,655cm².

<20%, więc nie trzeba korygować obliczeń.

6.3.2.2. Zbrojenie dolne.

6.3.2.2.1. Wyznaczenie mimośrodu całkowitego:

a). Mimośród niezamierzony:

Przyjęto e_a=15mm

b). Mimośród konstrukcyjny:

Przyjęto e_e=1,088 m

c). Mimośród początkowy:

e_o=e_a+e_e=0,015+1,088=1,103m

d). Wpływ smukłości uwzględniamy, gdy:

- więc wpływ smukłości należy uwzględnić.

e_tot=**e₀, przy czym
, gdzie:

-

Ponieważ
przyjęto
=2,45.

- k_lt - współczynnik wyrażający działanie obciążeń długotrwałych

, gdzie N_Sd,lt-siła od obciążeń długotrwałych N_Sd,lt=114,984kN

końcowy współczynnik pełzania = 1,9.

-

-

Całkowity mimośród końcowy: e_tot=1,02*1,103=1,126m.

6.3.2.2.2. Wyznaczenie położenia mimośrodu całkowitego:

dla stali A-III**_eff,lim=0,53

Przyjęto x_eff=0,034m.

6.3.2.2.3. Wyznaczenie przekroju zbrojenia:

Ponieważ x_eff=3,4cm<2*a=10cm, to:

e_s2=e_tot-0,5*h+a₁=1,126-0,5*0,45+0,05=0,951m

Ponieważ A_s=8,956cm²>A_smin=2,03cm² przyjmuję w postaci 2x8*12, A_s2=9,048cm².

<20%, więc nie trzeba korygować obliczeń.

6.3.2.3. Sprawdzenie zbrojenia górnego.

Siły przekrojowe:

N_Sd,góra=-106,403kN*M_Sd,góra =77,472kNm*N_Sd,lt =-105,945kN

N_Sd,dół=-119,687kN*M_Sd,dół =119,800kNm*N_Sd,lt =-119,229kN

6.3.2.3.1. Wyznaczenie mimośrodu całkowitego:

a). Mimośród niezamierzony:

Przyjęto e_a=15mm

b). Mimośród konstrukcyjny:

Przyjęto e_e=0,728m

c). Mimośród początkowy:

e_o=e_a+e_e=0,015+0,728=0,743m

d). Wpływ smukłości uwzględniamy, gdy:

- więc wpływ smukłości należy uwzględnić.

e_tot=**e₀, przy czym
, gdzie:

-

Ponieważ
przyjęto
=1,651.

- k_lt - współczynnik wyrażający działanie obciążeń długotrwałych

, gdzie N_Sd,lt-siła od obciążeń długotrwałych N_Sd,lt=105,945kN

końcowy współczynnik pełzania = 1,9.

-

-

Całkowity mimośród końcowy: e_tot=1,0295*0,743=0,765m.

6.3.2.3.2. Wyznaczenie położenia mimośrodu całkowitego:

dla stali A-III**_eff,lim=0,53

e_s1=e_tot+0,5*h-a₁= 0,765+0,5*0,45-0,05=0,94m

e_s2=e_tot-0,5*h+a₁= 0,765-0,5*0,45+0,05=0,59m

Przyjęto x_eff=0,0366m

6.3.2.3.3. Sprawdzenie nośności przekroju:

100,012<116,641 - więc warunek jest spełniony.

6.3.2.4. Sprawdzenie zbrojenia dolnego.

6.3.2.4.1. Wyznaczenie mimośrodu całkowitego:

a). Mimośród niezamierzony:

Przyjęto e_a=15mm

b). Mimośród konstrukcyjny:

Przyjęto e_e=1,00m

c). Mimośród początkowy:

e_o=e_a+e_e=0,015+1,00=1,015m

d). Wpływ smukłości uwzględniamy, gdy:

- więc wpływ smukłości należy uwzględnić.

e_tot=**e₀, przy czym
, gdzie:

-

Ponieważ
przyjęto
=1,222.

- k_lt - współczynnik wyrażający działanie obciążeń długotrwałych

, gdzie N_Sd,lt-siła od obciążeń długotrwałych N_Sd,lt=119,229kN

końcowy współczynnik pełzania = 1,9.

-

-

Całkowity mimośród końcowy: e_tot=1,021*1,00=1,021m.

6.3.2.4.2. Wyznaczenie położenia mimośrodu całkowitego:

dla stali A-III**_eff,lim=0,53

e_s1=e_tot+0,5*h-a₁= 1,021+0,5*0,45-0,05=1,196m

e_s2=e_tot-0,5*h+a₁= 1,021-0,5*0,45+0,05=0,846m

Przyjęto x_eff=0,0401m

6.3.2.4.3. Sprawdzenie nośności przekroju:

143,095kNm<162,473kNm - więc warunek jest spełniony.

---