PN-90/B-03200. =(215/fd) np. dwuteownik asymetr.: sprezysty: v=(yg+yd)/2yg, plastyczny=> rownosc pol: *h+bg*tfg=(1-)*h+bd*tfd. sciskanie mimosrodowe: N=fd*(A) i N*ey=fd*(Sx0) * Klasy przekrojow-ze wzgl.na odpornosc scianek eltu na utrate statecznosci (zarowno w stanie sprezystym, jak i plast.). Zalezy od smuklosci, obciazenia (rozkladu naprezen), sposobu podparcia i wytrzymalosci obl. stali. Klasa 1-przekroj plastycznie sztywny-statyka wg teorii pl., wymiarowanie z wykorzystaniem rezerwy plastycznej, spelnia warunki do plast.rdystrybucji naprezen i momentow Klasa 2-przekroj plast.polsztywny-stat.wg.teorii sprez.,dopuszczalne wykorzystanie rezerwy pl., nie mozliwa redystrybucja momentow Klasa 3-przekr.sprezyscie sztywny-stat.wg.teorii sprez.,wymiarowanie wg.teorii spr.bez udzialu niestatecznosci miejscowej Klasa 4-przekr.sprezyscie polsztywny-stat.wg.teorii sprez.,wym.wg.teorii spr.z uwzglednieniem wplywu niestatecznosci miejscowej. * Statecznosc miejscowa Wspolczynnik redukcyjny nosnosci obliczeniowej := p-w stanie krytycznym, e-w stanie nadkrytycznym, p*e-w stanie nadkrytycznym ograniczonym, e=Ae/A przy sciskaniu i e=Wec/Wc przy zginaniu, p-wspolczynnik niestatecznosci miejscowej przyjmowany na podst.smuklosci wzglednej (_p)=b/t*K/56*(215/fd), we wzorach na K: v=(g+d)/2g, p=0.8(_p)^0.8 dla 0.75(_p)1 i p=0.8(_p)^1.6 dla 1(_p)3 Stan nadkrytyczny-pe=0.8(_p)^0.8 dla 0.75(_p)<3 lub jesli najw.napr.sciskajace w przekroju c<fd => zamiast pe uzyc pe,=fd/c*(p+(pe-p)*(c/fd-p)/(1-p))1. Szerokosc wspolpracujaca: be=pe*b, be1=(0.3+0.2v)*be, be2=be-be1, potem oblicza sie Ae i Wc Stan krytyczny: kszt.ze sciankami jednostronnie usztywnionymi (np.L,T), elty narazone na obc.wielokrotnie zmienne lub udarowe, else stosowac nadkrytyczny. W przekr., w ktorych obok siebie sa 2 scianki klasy 4-nosnosc nadkrytyczna ograniczona,tzn.stan nadkryt.w sciance o wiekszej smuklosci i stan kryt.w sciance o wiekszej smuklosci (scianka podpierajca). Nosnosc scianek z naprezeniami stycznymi: Wspolczynnik niestat.miejsc.przy scinaniu pv=(_p)^11 i (_p)5, gdzie przy obl.(_p) przyjmowac b=odstep usztywnien podluznych i K=Kv. Nosnosc srodnikow pod obc.skupionym (za wyjatkiem eltow walcowanych bezzebrowych): PRc=kc*tw^2*fd, kc=(15+25c0/hw)*(tf/tw*215/fd)c0/tw lub gdy 0.5fd<cfd => PRc,red=PRc*"eta"c, "eta"c=1.25-0.5c/fd. W zlozonym stanie obc.srodnika silami Nw, Mw, P i V: (Nw/NRw+Mw/MRw+P/PRc)^2-3p(Nw/NRw+Mw/MRw)*P/PRc+(V/VR)^21 * Zebra usztywniajace: W belkach o przekr.klasy 4 rozstaw zeber poprz.2*wys.srodnika. Warunek sztywnosci: Isk*b*t^3, Is-mom.bezwl.przekr.zebra, k=1.5(b/a)^20.75, a-rozstaw zeber. Gdy uwzgl.sie stan nadkryt.,nalezy jeszcze sprawdzic nosnosc zeber traktowanych jako belki swob.podp.(przez pasy), obc.w plaszcz.prostop.do scianki obc-niem rownom.rozlozonym 2% sily sciskajacej w sciance i silami skupionymi <=> 2% odp.sil w zebrach podluznych. '