OPIS TECHNICZNY

• Projekt obejmuje stopę pod słup hali magazynowej. Danymi wyjściowymi do projektu były:

- głębokość posadowienia Dmin=

- rodzaje i wartości obciążeń charakterystycznych działających na konstrukcję

- rodzaje gruntów dla których podano wartości stopnia zagęszczenia, miąższości

• Stopę fundamentową wykonano jako prostokątną o wymiarach:

- długość L=

- szerokość B=

- wysokość h=

Stopa fundamentowa jest posadowiona na głębokości Dmin= poniżej poziomu terenu. Poziom wody gruntowej znajduje się poniżej poziomu posadowienia stopy fundamentowej. Stopę fundamentową zaprojektowano jako żelbetową zbrojoną prętami:

- podłużenie φ

-w poprzek φ

• Wykaz norm:

- PN-81/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli . Obliczenia statyczne i projektowe

- PN B 03264 2002 Konstrukcje Betonowe Żelbetowe. Sprężone Obliczenia Statyczne. Projektowanie

1. Dane do obliczeń

Warunki gruntowe.

Miąższość[m]	Nazwa gruntu	ID/IL	h[m]

Właściwości gruntów.

Nazwa	Ρ [g/cm^3]	Ρs [g/cm^3]	W [%]	c [kPa}	φ []
M0 [kPa]	Eo [kPa]	β	M [kPa]	E [kPa]	γ [kN/m^3]

Wartości obciążeń.

Obciążenia charakterystyczne
Rodzaj obciążeń	Nn
Ciężar własny Gk
Śnieg Qk1
Wiatr z lewej Qk2
Wiatr z prawej Qk2
Wyjątkowe A
Σ

Obliczenia kombinacji

I kombinacja

Kombinacja I
ψ1
1
0,9

II kombinacja

Kombinacja II
ψ2
0,9
1

3. Przyjęte wymiary fundamentów

Dmin-

Wymiary słupa-

Wymiary stopu fundamentowej-

Warunek sprawdzający wymiary stopy fundamentowej

Wysokość stopy fundamentowej-

4. Obliczenia

V_f=

$G_{\text{fk}} = V_{f}*25\ \left\lbrack \frac{\text{kN}}{m^{3}} \right\rbrack =$

V_p=

$G_{\text{pk}} = V_{p}*24\ \left\lbrack \frac{\text{kN}}{m^{3}} \right\rbrack =$

V_g=

$G_{\text{gk}} = V_{g}*18\ \left\lbrack \frac{\text{kN}}{m^{3}} \right\rbrack =$

N^′ = N_k + G_fk + G_pk + G_gk=

M^′ = M_k + T_k * D_min=

$$e_{L} = \frac{N^{,}}{M^{,}} =$$

Kombinacja podstawowa

N^′=

M^′=

$$e_{L} = \frac{M^{'}}{N'} =$$

$$e_{L} \leq \frac{L}{6} \rightarrow$$

$$\frac{V_{\text{Gk}} + V_{\text{Qk}}}{B*L} =$$

$$q_{\max} = \frac{V_{\text{Gk}} + V_{\text{Qk}}}{B*L}\left( 1 + 6\frac{e_{L}}{L} \right) =$$

$$q_{\min} = \frac{V_{\text{Gk}} + V_{\text{Qk}}}{B*L}\left( 1 - 6\frac{e_{L}}{L} \right) =$$

$$\frac{q_{\max}}{q_{\min}} =$$

$$q_{sr} = \frac{q_{\max} + q_{\min}}{2} =$$

Kombinacja wyjątkowa

N^′=

M^′=

$$e_{L} = \frac{M^{'}}{N'} =$$

$$e_{L} \leq \frac{L}{6} \rightarrow$$

$$\frac{V_{\text{Gk}} + V_{\text{Qk}}}{B*L} =$$

$$q_{\max} = \frac{V_{\text{Gk}} + V_{\text{Qk}}}{B*L}\left( 1 + 6\frac{e_{L}}{L} \right) =$$

$$q_{\min} = \frac{V_{\text{Gk}} + V_{\text{Qk}}}{B*L}\left( 1 - 6\frac{e_{L}}{L} \right) =$$

$$\frac{q_{\max}}{q_{\min}} =$$

$$q_{sr} = \frac{q_{\max} + q_{\min}}{2} =$$

Mimośród kombinacja I

$$e_{L} = \frac{\sum M + \sum T*D_{\min}}{\sum N + \left( G_{\text{fk}} + G_{\text{pk}} + G_{\text{gk}} \right)*\gamma_{G}} =$$

Zredukowane wymiary stopy fundamentowej dla I kombinacji

L^′ = L − 2e_L=

B^′ = B=

A’=L’*B’=

Mimośród kombinacja II

$$e_{L} = \frac{\sum M + \sum T*D_{\min}}{\sum N + \left( G_{\text{fk}} + G_{\text{pk}} + G_{\text{gk}} \right)*\gamma_{G}} =$$

Zredukowane wymiary stopy fundamentowej dla II kombinacji

L^′ = L − 2e_L=

B^′ = B=

A’=L’*B’=

Obliczanie oporu podłoża

Nośność obliczeniową R dla warunków gruntowych z odpływem wody można wyznaczyć ze wzoru:

$$\frac{R}{A'} = c'N_{c}b_{c}s_{c}i_{c} + q'N_{q}b_{q}s_{q}i_{q} + 0,5\gamma B'N_{\gamma}b_{\gamma}s_{\gamma}i_{\gamma}$$

R=A’*(c′N_cb_cs_ci_c + q′N_qb_qs_qi_q + 0, 5γB′N_γb_γs_γi_γ)

Z obliczeniowymi wartościami bezwymiarowymi współczynników dla:

I kombinacji

V=ΣN+(Gf+Gp+Gz)*1,35=

NOŚNOŚCI

$$N_{q} = e^{\text{πtgφ}}\text{tg}^{2}\left( 45 + \frac{\varphi}{2} \right) =$$

N_c = (N_q−1)ctgφ^′=

N_γ = 2(N_q−1)tgφ^′=

NACHYLENIE PODSTAWY FUNDAMENTU

b_q = b_γ = (1 − αtgφ^′)² = 1 → α = 0

$b_{c} = b_{q} - \frac{1 - b_{q}}{N_{c}\text{tg}\varphi^{'}}$=1

KSZTAŁTU FUNDAMENTU

Dla prostokąta

$$s_{q} = 1 + \frac{B'}{L'}\sin\varphi^{'} =$$

$$s_{\gamma} = 1 - \frac{0,3B^{'}}{L^{'}} =$$

$$s_{c} = \frac{s_{q}N_{q} - 1}{N_{q} - 1} =$$

WSPÓLCZYNNIKI REDUKUJĄCE NOŚNOŚĆ FUNDAMENTU W ZWIĄZKU Z DZIAŁANIEM OBCIĄŻENIA POZIOMEGO H:

$$i_{q} = \lbrack 1 - \frac{H}{V + A^{'}c^{'}\text{ctg}\varphi^{'}}\rbrack^{m} =$$

$$m = m_{1} = \frac{2 + \left( \frac{B^{'}}{L^{'}} \right)}{1 + {(L}^{'}/B')} =$$

$$i_{c} = i_{q} - \frac{1 - i_{q}}{N_{c}\text{tg}\varphi^{'}} =$$

$$i_{\gamma} = \lbrack 1 - \frac{H}{V + A^{'}c^{'}\text{ctg}\varphi^{'}}\rbrack^{m + 1} =$$

R=A’*(c^{′N_cb_cs_ci_c}+q^{′N_qb_qs_qi_q}+0,5γB^{′N_γb_γs_γi_γ})=

Sprawdzamy warunek $V < \frac{R}{1,4}$

II kombinacja

V=ΣN+(Gf+Gp+Gz)*1,35=

NOŚNOŚCI

$$N_{q} = e^{\text{πtgφ}}\text{tg}^{2}\left( 45 + \frac{\varphi}{2} \right) =$$

N_c = (N_q−1)ctgφ^′=

N_γ = 2(N_q−1)tgφ^′=

NACHYLENIE PODSTAWY FUNDAMENTU

b_q = b_γ = (1 − αtgφ^′)² = 1 → α = 0

$b_{c} = b_{q} - \frac{1 - b_{q}}{N_{c}\text{tg}\varphi^{'}}$=1

KSZTAŁTU FUNDAMENTU

Dla prostokąta

$$s_{q} = 1 + \frac{B'}{L'}\sin\varphi^{'} =$$

$$s_{\gamma} = 1 - \frac{0,3B^{'}}{L^{'}} =$$

$$s_{c} = \frac{s_{q}N_{q} - 1}{N_{q} - 1} =$$

WSPÓLCZYNNIKI REDUKUJĄCE NOŚNOŚĆ FUNDAMENTU W ZWIĄZKU Z DZIAŁANIEM OBCIĄŻENIA POZIOMEGO H:

$$i_{q} = \lbrack 1 - \frac{H}{V + A^{'}c^{'}\text{ctg}\varphi^{'}}\rbrack^{m} =$$

$$m = m_{1} = \frac{2 + \left( \frac{B^{'}}{L^{'}} \right)}{1 + {(L}^{'}/B')} =$$

$$i_{c} = i_{q} - \frac{1 - i_{q}}{N_{c}\text{tg}\varphi^{'}} =$$

$$i_{\gamma} = \lbrack 1 - \frac{H}{V + A^{'}c^{'}\text{ctg}\varphi^{'}}\rbrack^{m + 1} =$$

R=A’*(c^{′N_cb_cs_ci_c}+q^{′N_qb_qs_qi_q}+0,5γB^{′N_γb_γs_γi_γ})=

Sprawdzamy warunek $V < \frac{R}{1,4}$

Obliczanie zbrojenia

Warunki zgadzają się dla kombinacji I, więc dalszych obliczeń przyjmujemy wartości przyjęte dla tej kombinacji( warunek się nie zgadza w II, więc ją odrzucamy)

Zbrojenie wzdłuż boku L

SL=L/2+eL-ls/2+0,15ls=

$$q_{\max} = \frac{\text{ΣN}}{B*L}\left( 1 + 6\frac{e_{L}}{L} \right) =$$

$$q_{\min} = \frac{\text{ΣN}}{B*L}\left( 1 - 6\frac{e_{L}}{L} \right) =$$

q₁₁=qmax-((qmax-qmin)*SL)/L=

$$M_{1} = \frac{\left( 2q_{\max} + q_{11} \right)*S_{L}^{2}}{6}*B =$$

$$d_{B} = h_{f} - 50 - \frac{\varphi}{2} =$$

$$A_{\text{SL}} = \frac{M_{1}}{0,9*360*d_{B}} =$$

Zbrojenie wzdłuż boku B

S_B=B/2+e_B-l_B/2+0,15l_B=

$$q_{\max} = \frac{\text{ΣN}}{B*L}\left( 1 + 6\frac{e_{B}}{B} \right) =$$

$$q_{\min} = \frac{\text{ΣN}}{B*L}\left( 1 - 6\frac{e_{L}}{L} \right) =$$

q11=qmax-((qmax-qmin)*S_B)/B=

$$M_{1} = \frac{\left( 2q_{\max} + q_{11} \right)*S_{B}^{2}}{6}*B =$$

$$d_{B} = h_{f} - 50 - \frac{\varphi}{2} =$$

$$A_{\text{SL}} = \frac{M_{1}}{0,9*360*d_{B}} =$$

Stan graniczny- osiadania

A = L * B=

V_k = N_k + G_fk + G_pk + G_gk

V_k=

$$CHzq = \frac{\text{Vk}}{A} =$$

σ_0ρ = γ_i * D_min=

σ_zs = η_m * σ_0ρ

σ_zd = (σ_zq − σ_zs) * η_s

Dla pierwszej głębokości

Z₁= h₁= H₁=

$\frac{Z_{1}}{B} =$ $\frac{L}{B} =$

η_m= η_s=

σ_zs1=

σ_zd1=

σ_zρ1=

Warunek

σ_zd = 0, 2 * σ_zρ

$$_{s} = \frac{\sigma_{\text{zdi}}*h_{i}}{M_{0i}} =$$

$$_{s}^{'} = \frac{\sigma_{\text{zsi}}*h_{i}}{M_{i}} =$$

Dla drugiej głębokości)

Z₂= h₂= H₁=

$\frac{Z_{2}}{B} =$ $\frac{L}{B} =$

η_m= η_s=

σ_zs2=

σ_zd2=

σ_zρ2=

Warunek

σ_zd = 0, 2 * σ_zρ

$$_{s} = \frac{\sigma_{\text{zdi}}*h_{i}}{M_{0i}} =$$

$$_{s}^{'} = \frac{\sigma_{\text{zsi}}*h_{i}}{M_{i}} =$$

Dla trzeciej głębokości

Z₃= h₃= H₃=

$\frac{Z_{3}}{B} =$ $\frac{L}{B} =$

η_m= η_s=

σ_zs2=

σ_zd2=

σ_zρ2=

Warunek

σ_zd = 0, 2 * σ_zρ

$$_{s} = \frac{\sigma_{\text{zdi}}*h_{i}}{M_{0i}} =$$

$$_{s}^{'} = \frac{\sigma_{\text{zsi}}*h_{i}}{M_{i}} =$$

Dla czwartej głębokości

Z₄= h₄= H₄=

$\frac{Z_{4}}{B} =$ $\frac{L}{B} =$

η_m= η_s=

σ_zs2=

σ_zd2=

σ_zρ2=

Warunek

σ_zd = 0, 2 * σ_zρ

$$_{s} = \frac{\sigma_{\text{zdi}}*h_{i}}{M_{0i}} =$$

$$_{s}^{'} = \frac{\sigma_{\text{zsi}}*h_{i}}{M_{i}} =$$

Dla piątej głębokości

Z₅= h₅= H₅=

$\frac{Z_{5}}{B} =$ $\frac{L}{B} =$

η_m= η_s=

σ_zs2=

σ_zd2=

σ_zρ2=

Warunek

σ_zd = 0, 2 * σ_zρ

$$_{s} = \frac{\sigma_{\text{zdi}}*h_{i}}{M_{0i}} =$$

$$_{s}^{'} = \frac{\sigma_{\text{zsi}}*h_{i}}{M_{i}} =$$