Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
2. Parametry geotechniczne wg PN-81/B-03020 Grunt (geneza) γ min ^(r) γ max ^(r) γ’ min ^(r) γ’ max ^(r) φ min^(r) cmin^(r) Glina pylasta C 18,54 22,66 9,53 11,56 16,2 27,9 Piasek średni Ps wilgotny 16,34 19,97 8,78 10,73 28,8 mokry 17,66 21,58 23,21 28,37 28,8 Piasek średni Ps 18,10 22,12 9,50 11,61 31,5 - torf - - 5,4 6,6 4,5 - Grunt zasypowy Ps (mało wilgotny) 15,75 19,25 9,21 11,25 28,8 - Grunt (geneza) ID IL ρ^(n) ρs^(n) γ^(n) γs^(n) w n γ’^(n)[kN/m^2] φ^(n) c^(n) M0 [MPa] M [MPa] Glina pylasta C - 0,19 2,10 2,68 20,60 26,29 20 0,35 10,59 18 31 36,5 48,67 Piasek średni Ps wilgotny 0,38 - 1,85 2,65 18,15 25,99 14 0,39 9,75 32 - 80 mokry 0,38 - 2,00 2,65 19,62 25,99 22 0,38 9,95 32 - 80 Piasek średni Ps 0,8 - 2,05 2,65 20,11 25,99 18 0,34 10,55 35 - 150 166,67 torf - 0,72 - - - - - - 6 5 - 2,5 - Grunt zasypowy Ps (mało wilgotny) 0,6 - 1,78 2,65 17,5 25,99 5 0,36 10,23 32 - 110 122,22
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
3. Przyjęcie wymiarów ściany i zebranie obciążeń.
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Obciążenia pionowe Obciążenie Wartość charakterystyczna r0 Mo(Gk) γfmin Gmin M0 γfmax Gmax M0(Gmax) [kN/mb] [m] [kN/mb] [ - ] [kN/mb] [kNm/mb] [ - ] [kN/mb] [kN/mb] G1 5,00·1,00·24,00=120,00 0 0 0,9 108,00 0 1,1 132,00 0 G2 0,80·5,50·24,00=105,60 -0,60 -63,36 0,9 95,04 -57,02 1,1 116,16 -69,7 G3 0,50·1,20·5,50·24,00=79,20 0,20 15,84 0,9 71,28 14,26 1,1 87,12 17,42 G4 1,50·5,50·17,50=144,38 1,75 252,67 0,8 115,50 202,13 1,2 173,26 303,20 G5 0,50·5,50·1,20·17,50=57,57 0,60 34,65 0,8 46,20 27,72 1,2 69,30 41,58 Q 2,70·20,00=54,00 1,15 62,10 0,9 48,60 55,89 1,2 64,80 74,52 ∑ ∑Vk=560,93 ∑M0(Gk)= 301,90 ∑Gmin= 484,62 ∑M0= 242,98 ∑Gmax= 642,64 ∑M0(Gmax)= 367,02
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Obciążenia poziome hn=4,30m ɣ=17,5 kN/m^2 q=20 kPa ф=32˚ $$h_{z} = \frac{q}{g} = \frac{20}{17,5} = 1,14$$ h=6,50m e1=ɣ·hz·KI e2=ɣ·(h+hz)·KI $$K_{I} = \frac{{2K}_{a} + K_{0}}{3}$$ Ka=tg^2(45˚-0,5 ф)=tg^2(45˚-16˚)=0,307 K01=1-sinф=1-sin32˚=0,47 (gdy grunt jako ośrodek sprężysty) ID=0,6 IS=0,845+0,188ID=0,845·0,188·0,6=0,96 ξ4=0,07 (współczynnik zależny od rodzaju gruntu) ξ5=0,9 (technologia wykonania i zagęszczenia nasypu) ε=0˚ (kąt nachylenia naziomu) K02=[0,5-ξ4+(0,1+2 ξ4)(5Is-4,15) ξ5](1+0,5tgε) K02= [0,5-0,07+(0,1+2·0,07)·(5·0,96-4,15)·0,9] · (1+0,5·tg0˚)=0,57 K0=max(K01;K02)=max(0,47;0,57)=0,57 $$K_{I} = \frac{{2K}_{a} + K_{0}}{3} = 0,395$$ e1=ɣ·hz·KI=17,5·1,14·0,395=7,88 kN/m^2 e2=ɣ·(h+hz)·KI=17,5·(6,5+1,14)·0,395=52,81 kN/m^2 $$E_{I} = \frac{e_{1} + e_{2}}{2} h = \ 197,243\ kN/mb$$ $$r = \frac{2e_{1} + e_{2}}{3(e_{1} + e_{2})} h_{} = 2,45\ m$$ Obciążenie Wartość charakterystyczna r0 Mo(Ek) γfmax Emax M0(Emax) [kN/mb] [m] [kNm/mb] [ - ] [kN/mb] [kNm/mb] EI EI = 197,243 2,45 -483,56 1,2 236,848 -580,28
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
4. Sprawdzenie naprężeń w gruncie dla wartości charakterystycznych i obliczeniowych Obciążenia charakterystyczne – kombinacja 1 ΣMo=ΣM0(Vk) + Σ M0(Hk)=-50,88+141,41=90,53 $$e_{\text{Bk}}^{(n)} = \frac{\sum_{}^{}M_{0}}{\sum_{}^{}G_{k}} = \frac{90,53}{271,46} = 0,33\ \ \ \ \ \ \ \ < \ \ \ \ \ \ \ \frac{B}{6} = 0,47$$ q1,2=$\frac{\sum_{}^{}V}{B}\left( 1 + \frac{6 e_{B}}{B} \right) = \frac{271,46}{2,8}(1 + \frac{6 0,33}{2,8})$ q1=165,51 q2=28,39 $$\frac{q_{1}}{q_{2}} = 5,28\ \ \ \ \ warunek\ wyjatkowo\ spelniony\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ $$ Obciążenia obliczeniowe: ΣM0odp=ΣM0(Vmax) + Σ M0(Hmax)=-64,75+169,69=104,94 $$e_{B}^{(n)} = \frac{\sum_{}^{}M_{0}}{\sum_{}^{}G_{\max}} = \frac{104,94}{317,1} = 0,33\ \ \ \ \ \ \ < \ \ \ \ \ \ \ \frac{B}{6} = 0,47$$ warunek spełniony ΣM0odp=ΣM0(Vmin) + Σ M0(Hmax)=-38,75+169,69=130,94 $$e_{B}^{(n)} = \frac{\sum_{}^{}M_{0odp}}{\sum_{}^{}G_{\min}} = \frac{130,94}{229,52} = 0,57\ \ \ \ \ \ \ \ < \ \ \ \ \ \ \ \frac{B}{4} = 0,7$$ Warunek spełniony
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
WARIANT I 5. Sprawdzenie I Stanu Granicznego Sprawdzenie stateczności na obrót względem bardziej obciążonej krawędzi podstawy (równowaga momentów) – kombinacja 3: ∑MOA ≤ m0 · MUA m0=0,8 (gdy p ≥ 10 kPa) MUA1 = G1max · r1 = 132·2,5=330 kNm/mb MUA1 = G2max · r2 = 116,16·1,9=220,70 kNm/mb MUA1 = G3max · r3 = 87,12·2,7=235,22 kNm/mb MUA1 = G4max · r4 = 173,26·4,25=736,36 kNm/mb MUA1 = G5max · r5 = 69,30·3,1=214,83 kNm/mb MUA1 = Q · r6 = 64,80·3,65=236,52 kNm/mb ∑MUA = ∑MUAi = 1976,63 kNm/mb ∑MOA = Emax · r = 236,848·2,45 = 580,51 kNm/mb ∑MOA ≤ m0 · MUA 580,51 ≤ 0,8·1976,63 = 1581,09 kNm/mb warunek spełniony
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
4. Sprawdzenie naprężeń w gruncie dla wartości charakterystycznych i obliczeniowych Obciążenia charakterystyczne – kombinacja 1 Σ Vk = 560,93 kN/mb Σ Hk = 197,373 kN/mb ΣMok = ΣM0(Vk) + Σ M0(Hk) = 301,90+(-483,56) ΣMok = -181,66 kNm/mb („-” bo kręci w przeciwną stronę) $$e_{\text{Bk}}^{(n)} = \frac{\sum_{}^{}M_{0k}}{\sum_{}^{}V_{k}} = \frac{181,66}{560,96} = 0,324\ m\ \ \ \ \ \ \ \ < \ \ \ \ \ \ \ \frac{B}{6} = 0,833\ m$$ warunek spełniony - wartości nacisków na grunt dla obciążeń charakterystycznych q1,2=$\frac{\sum_{}^{}V}{B}\left( 1 \pm \frac{6 e_{B}}{B} \right) = \frac{560,93}{5,0}\left( 1 \pm \frac{6 0,324}{5,0} \right) = 112,19(1 \pm 0,39)$ q1=155,94 kPa q2=68,44 kPa $$\frac{q_{1}}{q_{2}} = \frac{155,64}{68,44} = 2,28\ \ \ < \ \ 4\ \ \ \ warunek\ spelniony\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ $$ Obciążenia obliczeniowe – kombinacja 2 Σ Vmax = 642,64 kN/mb Σ Hmax = 236,848 kN/mb ΣMo odp = ΣM0(Vmax) + Σ M0(Hmax) = 367,02+(-580,28) ΣMo odp = -213,26 kNm/mb („-” bo kręci w przeciwną stronę) $$e_{B}^{(n)} = \frac{\sum_{}^{}M_{0\ odp}}{\sum_{}^{}V_{\max}} = \frac{213,26}{642,64} = 0,332\ m\ \ \ \ \ \ \ < \ \ \ \ \ \ \ \frac{B}{6} = 0,833\ m\ $$ warunek spełniony
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Obciążenia obliczeniowe – kombinacja 3 Σ Vmin = 484,62 kN/mb Σ Hmax = 236,848 kN/mb ΣMo odp = ΣM0(Vmin) + Σ M0(Hmax) = 242,98+(-580,28) ΣMo odp = -337,3 kNm/mb („-” bo kręci w przeciwną stronę) $$e_{B}^{(n)} = \frac{\sum_{}^{}M_{0odp}}{\sum_{}^{}V_{\min}} = \frac{337,3}{484,62} = 0,696\ m\ \ \ \ \ \ \ \ < \ \ \ \ \ \ \ \frac{B}{4} = 1,25\ m$$ warunek spełniony
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Sprawdzenie stateczności na przesuw (równowaga sił poziomych): Qtr ≤ mt·Qtf mt=0,9 Qtr=ΣEmax=95,87 Qtf=Nr·μ+F·a^(r) Nr= ΣXmin=317,1 F=B·1mb=2,8 a^(r)=(0,2÷0,5)·c^(r) c^(r)=0,9· c^(n)=0,9·15=13,5 μ=tgδ^(r) (z normy PN-83/ B-03010 ) μ=0,16 tgδ^(r)≤0,8·tgф^(r) 0,16≤0,1604 a^(r)=(0,2÷0,5)·c^(r)=0,35·13,5=4,725 Qtf=Nr·μ+F·a^(r)=317,1·0,16+2,8·4,725=63,966 Qtr ≤ mt·Qtf 95,87≤0,9·63,966=57,57
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Sprawdzenie nośności pionowej podłoża gruntowego (równowaga sił pionowych) – kombinacja 2 i kombinacja 3: Nr ≤ m · QfNB - kombinacja 2 Nrmax = 642,64 kN/mb eB = 0,332 m $\overline{B}$ = B – 2eB = 5 - 2·0,332 = 4,336 m $\overline{L}$ = 1mb - kombinacja 3 Nrmin = 484,62 kN/mb eB = 0,696 m $\overline{B}$ = B – 2eB = 5 - 2·0,696 = 3,608 m $\overline{L}$ = 1mb - dla ław fundamentowych przyjmuje się $\overline{L}$ = 1mb, $\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$ = 0 GLINA PYLASTA – KOMBINACJA 2 φ^(r) = φ^(n) · 0,9 = 16,2° γ^(r) = γ^(n) · 0,9 = 18,54 kN/m^3 c^(r) = c ^(n) · 0,9 = 27,9 kPa ND=e^πtgf(r)·tg^2(45˚+$\frac{f^{(r)}}{2}$)= e^πtg16, 2·tg^2(45˚+$\frac{16,2}{2}$) = 4,43 Nc=(ND-1)ctgф^(r)=(4,43-1) ·ctg16,2 = 11,81 NB=0,75·(ND-1)·tgф=0,75·(4,43-1) ·tg16,2 = 0,75 tgδ^(r)=$\frac{\text{Vmax}}{H_{\max}}$ = 0,369 tgф^(r)= tg16,2° = 0,291 $\frac{\text{tg}\delta(r)}{\text{tg}f(r)}$ = $\frac{0,369}{0,291}$ = 1,268 => warunek niespełniony, przyjmuję $\frac{\text{tg}\delta(r)}{\text{tg}f(r)}$ =1 iB = 0,8 iD = 0,45 iC = 0,28 ɣD^(r) = 0,9·20,60 = 18,54 kN/m^3 ɣB^(r)=$\frac{\Sigma g h}{B}$=$\frac{0,4 18,54 + 0,3 16,34 + 1,3 17,66 + 3,0 18,10}{5,0} = 17,92\ $kN/m^3 Dmin = 2,20 m
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
QfNB=$\ \overline{B} \overline{L}$[(1+0,3$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·c^(r)·Nc·ic + (1+1,5$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·ɣD^(r)·Dmin·ND·iD + (1-0,25$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·ɣB^(r)·$\ \overline{B}$·NB·iB] QfNB= 4,336·[11,81·27,9·0,28+4,43·18,54·2,20·0,45+0,75·17,92·4,336·0,8] QfNB= 954,75 kN 642,64 ≤ 0,8 · 954,75 = 736,799 kN warunek spełniony GLINA PYLASTA – KOMBINACJA 3 φ^(r) = φ^(n) · 0,9 = 16,2° γ^(r) = γ^(n) · 0,9 = 18,54 kN/m^3 c^(r) = c ^(n) · 0,9 = 27,9 kPa ND=e^πtgf(r)·tg^2(45˚+$\frac{f^{(r)}}{2}$)= e^πtg16, 2·tg^2(45˚+$\frac{16,2}{2}$) = 4,43 Nc=(ND-1)ctgф^(r)=(4,43-1) ·ctg16,2 = 11,81 NB=0,75·(ND-1)·tgф=0,75·(4,43-1) ·tg16,2 = 0,75 tgδ^(r)=$\frac{\text{Vmin}}{H_{\max}}$ = 0,489 tgф^(r)= tg16,2° = 0,291 $\frac{\text{tg}\delta(r)}{\text{tg}f(r)}$ = $\frac{0,489}{0,291}$ = 1,68 => warunek niespełniony, przyjmuję $\frac{\text{tg}\delta(r)}{\text{tg}f(r)}$ =1 iB = 0,8 iD = 0,45 iC = 0,28 ɣD^(r) = 0,9·20,60 = 18,54 kN/m^3 ɣB^(r)=$\frac{\Sigma g h}{B}$=$\frac{0,4 18,54 + 0,3 16,34 + 1,3 17,66 + 3,0 18,10}{5,0} = 17,92\ $kN/m^3 Dmin = 2,20 m QfNB=$\ \overline{B} \overline{L}$[(1+0,3$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·c^(r)·Nc·ic + (1+1,5$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·ɣD^(r)·Dmin·ND·iD + (1-0,25$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·ɣB^(r)·$\ \overline{B}$·NB·iB] QfNB= 3,608·[11,81·27,9·0,28+4,43·18,54·2,20·0,45+0,75·17,92·3,608·0,8] QfNB= 766,209 kN 484,62 ≤ 0,8 · 766,209 = 612,966 kN warunek spełniony
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
WARSTWA 2 – PIASEK ŚREDNI (MOKRY) φ^(r) = φ^(n) · 0,9 = 28,8° γ^(r) = γ^(n) · 0,9 = 17,66 kN/m^3 c^(r) = c ^(n) · 0,9 = 0 kPa ND=e^πtgf(r)·tg^2(45˚+$\frac{f^{(r)}}{2}$)= e^πtg28, 8·tg^2(45˚+$\frac{28,8}{2}$) = 16,19 Nc=(ND-1)ctgф^(r)=(16,19-1) ·ctg28,8= 27,63 NB=0,75·(ND-1)·tgф=0,75·(16,19-1) ·tg28,8= 6,26 h = 0,40 m D’min = Dmin + h = 2,20 + 0,40= 2,60 m ɣD^(r)  = 18, 54 kN/m^3 ɣB^(r) = $\frac{\Sigma g h}{B}$ = $\frac{0,3 16,34 + 1,3 17,66 + 3,533 18,10}{5,133}$ = 17,89 B’= B + b b = $\frac{h}{3}$; przy h ≤ B (dla gruntów niespoistych, wg normy PN-81/B-03020) B’ = 5,0 + 0,133 = 5,133 m PIASEK ŚREDNI – KOMBINACJA 2 Nrmax = 642,64 kN/mb Nr’ = Nr + B’·L’·h· ɣh ɣh = 18,54 kN/m^3 Nr’ = 642,64 + 5,133·1·0,4·18,54 Nr’ = 680,71 kN $\overline{B}$ = B’ – 2eB’ eB’ = $\frac{Nr\ \ eb\ \pm \ Tr\ \ h\ }{Nr'}$ = $\frac{642,64\ 0,332\ \pm \ 236,848\ 0,4}{680,71}$ = $\frac{213,356\ \pm \ 94,74}{680,71}$ eB1’ = 0,453 m eB2’ = 0,174 m $\overline{B}$ = B’ – 2eB1’ = 5,133 – 2 · 0,453 = 4,227 m tgδ^(r)=$\frac{\text{TrB}}{Nr'}$ = 0,348 tgф^(r)= tg28,8° = 0,550 $\frac{\text{tg}\delta(r)}{\text{tg}f(r)}$ = $\frac{0,348}{0,550}$ = 0,633 iB = 0,18 iD = 0,4 iC = 0,43
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
QfNB =$\ \overline{B} \overline{L}$[(1+0,3$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·c^(r)·Nc·ic + (1+1,5$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·ɣD^(r)·Dmin·ND·iD + (1-0,25$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·ɣB^(r)·$\ \overline{B}$·NB·iB] QfNB = 4,227 [16,19 · 18,54 · 2,60 · 0,43 + 6,26 · 17,89 · 4,227 · 0,18] QfNB = 1778,69 kN 680,71 ≤ 0,8 · 1778,69 = 1422,95 kN warunek spełniony PIASEK ŚREDNI – KOMBINACJA 3 Nrmin = 484,62 kN/mb Nr’ = Nr + B’·L’·h· ɣh ɣh = 18,54 kN/m^3 Nr’ = 484,62 + 5,133 · 1 · 0,4 · 18,54 Nr’ = 523,02 kN $\overline{B}$ = B’ – 2eB’ eB’ = $\frac{Nr\ \ eb\ \pm \ Tr\ \ h\ }{Nr'}$ = $\frac{484,62\ 0,696\ \pm \ 236,848\ 0,4}{523,02}$ = $\frac{337,3\ \pm \ 94,74}{523,02}$ eB1’ = 0,826 m eB2’ = 0,464 m $\overline{B}$ = B’ – 2eB1’ = 5,133 – 2 · 0,826 = 3,481 m tgδ^(r)=$\frac{\text{TrB}}{Nr'}$ = 0,453 tgф^(r)= tg28,8° = 0,550 $\frac{\text{tg}\delta(r)}{\text{tg}f(r)}$ = $\frac{0,453}{0,550}$ = 0,824 iB = 0,19 iD = 0,26 iC = 0,28 QfNB =$\ \overline{B} \overline{L}$[(1+0,3$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·c^(r)·Nc·ic + (1+1,5$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·ɣD^(r)·Dmin·ND·iD + (1-0,25$\frac{\overline{B}}{\overline{L}}$) ·ɣB^(r)·$\ \overline{B}$·NB·iB] QfNB = 3,481 [16,19 · 18,54 · 2,6 · 0,26 + 6,26 · 17,89 · 3,481 · 0,19] QfNB = 964,17 kN 523,02 ≤ 0,8 · 946,17 = 771,334 kN warunek spełniony
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Sprawdzenie stateczności na przesuw (równowaga sił poziomych) – najbardziej niekorzystny wariant obciążeń – kombinacja 3: Tr ≤ mt·Qtf mt = 0,9 ÷ 0,95 mt = 0,9 (gdy p ≥ 10 kPa) – według normy PN-83/B-03010 Qtf = Nr · µ + a · B a = (0,2 ÷ 0,5)c^(r) – adhezja Nr = 484,62 kN Tr = 236,848 kN a = 0,4 · 27,9 = 11,16 µ ≤ tgφ^(r) µ ≤ tg16,2° = 0,291 Qtf = 484,62 · 0,291 + 11,16 · 5,0 Qtf = 196,82 kN 263,848 ≤ 0,9 · 196,82 = 177,14 kN warunek niespełniony - warunek niespełniony – zastosowanie ostrogi 0,5 × 0,5 m Qtf’ = Nr’ · tgφ^(r) + c^(r) · B’ B’ = $\sqrt{{5,0}^{2} + \ {0,5}^{2}}$ = 5,025 m tgα = $\frac{0,5}{5}$ = 0,1 => α = 5,71°
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Nr’ = Nr · cosα Nr’ = 484,62 · cos 5,71° Nr’ = 482,22 kN Tr’ = Tr · sinα Tr’ = 236,848 ·sin 5,71° Tr’ = 23,56 kN tgφ^(r) = tg16,2° = 0,291 Qtf’ = 482,22 · 0,291 + 27,9 · 5,025 Qtf’ = 280,52 kN Tr’ ≤ mt · Qtf’ 23,56 ≤ 0,9 · 280,52 = 252,47 kN warunek spełniony
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Sprawdzenie stateczności ogólnej uskoku naziomu – metoda Felleniusa
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Strona Nr bloku q [kPa] Pole [m²] γj bi Wi αi [º] sin αi cos αi Φi tg Φi ci li ci × li M₀i [kN/m] Mui [kN/m] LEWA 1 0 38,8 20,6 0,828 799,3 -48,55 -0,75 0,662 32 0,62 31 1,25 38,8 -5270 3249,32 2 107,3 20,6 0,828 2211 -40,95 -0,66 0,7553 32 0,62 31 1,1 34 -12746 9477,01 3 160,3 20,6 0,828 3302 -34,15 -0,56` 0,8276 32 0,62 31 1 31 -16306 15293,9 4 200 20,6 0,828 4120 -27,88 -0,47 0,8839 32 0,62 31 0,94 29 -16947 20272,9 5 214,6 20,6 0,828 4757 -21,96 -0,37 0,9274 32 0,62 31 0,89 27,7 -15647 24491,7 17,4 18,15 32 0,62 0 0,98 19,62 32 0,62 0 6 215,2 20,6 0,828 5225 -16,27 -0,28 0,96 32 0,62 31 0,86 26,7 -12878 27806,9 24,83 18,15 32 0,62 0 17,37 19,62 32 0,62 0 7 215,2 20,6 0,828 5549 -10,75 -0,19 0,9825 32 0,62 31 0,84 26,1 -9105 30197 24,83 18,15 32 0,62 0 33,88 19,62 32 0,62 0 8 215,2 20,6 0,828 5731 -5,33 -0,09 0,9957 32 0,62 31 0,83 25,8 -4683,1 31592,7 24,83 18,15 32 0,62 0 43,15 19,62 32 0,62 0 9 48,83 20,6 0,407 2982 -1,32 -0,02 0,9997 32 0,62 31 0,41 12,6 -604,31 16498,9 40,72 24 0 0 0 16,2 20,6 32 0,62 0 12,25 18,15 32 0,62 0 22,58 19,62 32 0,62 0 PRAWE 10 0 74,21 20,6 0,612 4515 1,98 0,03 0,9994 32 0,62 31 0,61 38 1372,1 25134,3 61,21 24 0 0 0 24,5 20,6 32 0,62 31 18,44 18,15 32 0,62 0 34,53 19,62 32 0,62 0 11 55,67 20,6 0,448 3372 5,42 0,09 0,9955 32 0,62 31 0,45 27,9 2801,7 18696,8 47,8 24 0 0 0 17,92 20,6 32 0,62 31 13,53 18,15 32 0,62 0 23,61 19,62 32 0,62 0 12 529,4 24 0,829 13863 9,61 0,17 0,986 0 0 0 0,84 26,1 20357 75358,6 33,21 20,6 32 0,62 31 24,85 18,15 32 0,62 0 36,02 19,62 32 0,62 0 13 20 87,54 20,6 0,617 10155 14,38 0,25 0,9687 32 0,62 31 0,64 39,5 22184 54415,8 297,6 24 0 0 0 24,61 20,6 32 0,62 31 18,58 18,15 32 0,62 0 18,02 19,62 32 0,62 0 14 20 201,8 20,6 0,5 7953 18,12 0,31 0,9504 32 0,62 31 0,53 32,6 21757 41833,2 123,1 24 0 0 0 20,02 20,6 32 0,62 31 15,03 18,15 32 0,62 0 7,42 19,62 32 0,62 0 15 20 438 20,6 0,798 11883 22,61 0,38 0,9231 32 0,62 31 0,86 26,8 40187 60532,6 80,99 24 0 0 0 31,92 20,6 32 0,62 31 13,37 18,15 32 0,62 0 16 20 413,3 20,6 0,798 10705 28,32 0,47 0,8803 32 0,62 31 0,91 56,2 44671 52292,3 77,37 24 0 0 0 15,42 20,6 32 0,62 31 17 20 525,8 20,6 0,85 10848 34,58 0,57 0,8233 32 0,62 31 1,03 32 54161 49376,8 18 20 468,7 20,6 0,85 9672 41,71 0,67 0,7465 32 0,62 31 1,14 35,3 56609 39998,8 0 0 0 0 0 19 20 394,1 20,6 0,85 8135 49,65 0,76 0,6475 32 0,62 31 1,31 40,7 54538 29310,5 0 0 0 0 0 20 20 290,9 20,6 0,85 6010 59,29 0,86 0,5107 32 0,62 31 1,66 51,6 45449 17323,1 21 20 115,1 20,6 0,85 2388 73,92 0,96 0,277 32 0,62 31 3,07 95,1 20184 4472,52   384272 741207
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
∑Mo ≤ m · ∑Mu ∑Mo = 384272 kNm/mb ∑Mu = 741207 kNm/mb m = 0,75 384272 ≤ 0,75 · 741207 = 555905,25 kNm/mb warunek spełniony
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
∑Mo ≤ m · ∑Mu ∑Mo = 384272 kNm/mb ∑Mu = 741207 kNm/mb m = 0,75 384272 ≤ 0,75 · 741207 = 555905,25 kNm/mb warunek spełniony
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego	PROJEKT ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH POSADOWIENIA	Str.