Schemat stanowiska N.12
Cele ćwiczenia:
Wykreślenie wykresu Ancony dla szeregowego systemu hydraulicznego (układ trzech zbiorników).
Wyznaczenie strat liniowych i miejscowych w badanym szeregowym systemie hydraulicznym.
Tabele i obliczenia:
Pomiar | h′ |
h |
---|---|---|
mm | mm | |
1 | 835 | 995 |
2 | 805 | 965 |
3 | 790 | 950 |
4 | 780 | 940 |
5 | 765 | 925 |
6 | 745 | 905 |
7 | 735 | 895 |
8 | 730 | 890 |
9 | 715 | 875 |
10 | 700 | 860 |
11 | 605 | 765 |
12 | 535 | 695 |
13 | 495 | 655 |
14 | 475 | 635 |
Rzeczywista wysokość wyrażona jest wzorem:
h=h′+h0∖nh0=160mm
g |
$$\frac{m}{s^{2}}$$ |
9,80655 |
---|---|---|
tw |
10,2 | |
p0 |
mmH2O |
994 |
qv |
$$\frac{dm^{3}}{h}$$ |
185 |
ν |
$$\frac{m^{2}}{s}$$ |
0,0000013 |
ρ |
$$\frac{\text{kg}}{m^{3}}$$ |
999,7088 |
Gęstość względna wody dana jest wzorem:
ρ = 999, 732 + 0, 07935T − 0, 00857T2 + 5, 83 • 10−5T3 − ∖n+ 2, 677 • 10−7T4 + 4, 843 • 10−10T5
Stąd dla temperatury wody T = 10, 2
$$\rho = 999,709\frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
Wartość kinematycznego współczynnika lepkości wyrażona jest wzorem:
$${\nu = \frac{1}{556406,7 + 19689,27t_{w} + 124,6096{t_{w}}^{2} - 0,378379{2t_{w}}^{3}}\backslash n}{\nu = \frac{1}{556406,7 + 19689,27 \bullet 10,2 + 124,6096{\bullet 10,2}^{2} - 0,378379{2 \bullet 10,2}^{3}} = 1,3 \bullet 10^{- 6}\frac{m^{2}}{s}}$$
d |
mm |
12,3 | 8,3 | 7,15 |
---|---|---|---|---|
λ |
0,03955245 | 0,03584814 | 0,03453613 | |
v |
$$\frac{m}{s}$$ |
0,43248308 | 0,94978031 | 1,27987414 |
Re |
4095 | 6068 | 7045 | |
Δhsl |
dm |
0,09024867 | 0,43526012 | 0,79038206 |
$$\frac{\mathbf{l}}{\mathbf{d}}$$ |
50 100 15 50 |
30 | 30 |
Prędkość przepływu obliczono z równania ciągłości:
$$v_{i} = \frac{4q_{v}}{\pi d_{i}^{2}}$$
$$v_{2} = \frac{\frac{4}{3,6} \bullet 185}{3,14 \bullet {8,3}^{2}} = 0,9497\frac{m}{s}$$
Liczba Reynoldsa dana jest równaniem:
$$\text{Re}_{i} = \frac{v_{i} \bullet d_{i}}{\nu}$$
$$\text{Re}_{1} = \frac{0,9497 \bullet \frac{8,3}{1000}}{1,3 \bullet 10^{- 6}} = 6068$$
Współczynnik oporów liniowych obliczono z zależności:
$$\lambda_{i} = \frac{0,3164}{\sqrt[4]{\text{Re}_{i}}}$$
$$\lambda_{1} = \frac{0,3164}{\sqrt[4]{6068}} = 0,0358$$
$$\frac{l}{d}$$ |
hsl |
hsm |
|
---|---|---|---|
mm | mm | ||
50 | 18,85 | Wylot zb1 | 4,76 |
100 | 37,71 | Kolanko1 | 4,00 |
15 | 5,66 | Kolanko2 | 4,00 |
50 | 18,85 | Wlot zb8 | 9,52 |
30 | 49,45 | Wylot zb8 | 4,76 |
30 | 86,50 | Zwężenie1 | 13,64 |
48,5 | 18,29 | Zwężenie2 | 5,55 |
Rozszerzenie | 13,64 | ||
Wlot zb15 | 9,52 |
Wysokość straty liniowej oblicza się ze wzoru:
$${h}^{\text{sl}} = \lambda_{i}\frac{l}{d_{i}}\frac{v_{i}^{2}}{2 \bullet g}$$
$${h}^{\text{sl}} = 0,0395 \bullet 15 \bullet \frac{{0,432}^{2}}{2 \bullet 9,80655} \approx 5,66\ mm$$
Wysokość strat miejscowych jest uwarunkowana współczynnikiem ζ i wyrażona jest wzorem:
$$h^{\text{sm}} = \xi\frac{v_{i}^{2}}{2g}$$
ξ |
|
---|---|
Wlot do zbiornika | 1 |
Wylot ze zbiornika | 0, 5 |
Zwężenie przewodu | $$\frac{1}{2}*\left\lbrack 1 - \left( \frac{d_{z}}{d_{p}} \right)^{2} \right\rbrack$$ |
Rozszerzenie przewodu | $$\xi_{\text{roz}} = \left\lbrack \left( \frac{d_{z}}{d_{p}} \right)^{2} - 1 \right\rbrack^{2}$$ |
Kolano (metoda kompensacyjna) |
|
Strata wylotowa ze zbiornika:
$${h}^{\text{sm}} = 0.5 \bullet \frac{{0,432}^{2}}{2 \bullet 9,80655} = 4,76mm$$
Strata wlotowa do zbiornika:
$${h}^{\text{sm}} = \xi\frac{v_{i}^{2}}{2g}$$
$${h}^{\text{sm}} = 1 \bullet \frac{{0,432}^{2}}{2 \bullet 9,80655} = 9,52mm$$
Strata przy zwężeniu przewodu:
$${h}^{\text{sm}} = \left\lbrack 1 - \left( \frac{d_{z}}{d_{p}} \right)^{2} \right\rbrack^{2}\frac{v_{i}^{2}}{2g}$$
$${h}^{\text{sm}} = \left\lbrack 1 - \left( \frac{8,3}{12,3} \right)^{2} \right\rbrack^{2} \bullet \frac{{0,432}^{2}}{2 \bullet 9,80655} = 13,64mm$$
Przy czym:
ζ – współczynnik oporów miejscowych
dz – średnica przewodu za zwężeniem
dp – średnica przewodu przed zwężeniem
Strata przy rozszerzeniu przewodu:
$${h}^{\text{sm}} = \left\lbrack \left( \frac{d_{z}}{d_{p}} \right)^{2} - 1 \right\rbrack^{2}\frac{v_{i}^{2}}{2g}$$
$${h}^{\text{sm}} = \left\lbrack \left( \frac{12,3}{8,3} \right)^{2} - 1 \right\rbrack^{2} \bullet \frac{{0,432}^{2}}{2 \bullet 9,80655} = 13,64mm$$
Strata na kolanku:
$$\left\{ \begin{matrix}
{h}_{s_{2 - 5}}^{l} = 2{h}_{s}^{l} + {h}_{s_{\text{kol}}}^{m} \\
{h}_{s_{2 - 6}}^{l} = {3h}_{s}^{l} + {h}_{s_{\text{kol}}}^{m} \\
\end{matrix} \right.\ $$
hskolm = 3hs2 − 5l − 2hs2 − 6l
hskolm = 3(h2 − h5)−2(h2 − h6)
hskolm = 3(947−909) − 2(947−892) = 4mm
Zakładamy, że straty na obydwu kolankach są identyczne.
Wysokość prędkości:
$$h_{\text{vi}} = \alpha\frac{v_{i}^{2}}{2g}$$
α – współczynnik Coriolisa (dla przepływu turbulentnego α=1)
$$\mathbf{h}_{\mathbf{v1}}\mathbf{= 1 \bullet}\frac{\mathbf{0,432}^{\mathbf{2}}}{\mathbf{2 \bullet 9,80655}}\mathbf{= 10mm = 0,1dm}$$
Podsumowanie i wnioski:
Wykreślony wykres Ancony pozwala zauważyć zależności:
Strat miejscowych związanych z przeszkodami (przewężenie i rozszerzenie przewodu, wlot i wylot ze zbiornika, kolanko),
Strat liniowych zależnych od długości i przekroju przewodu,
Strat związanych z prędkością przepływu, turbulentnością, lepkością.
Wykres pokazuje zachowanie się badanego płynu w danej instalacji hydraulicznej.
Błędy popełnione podczas pomiarów nie są duże w skali makro, naniesione na wykres punkty pomiarowe w kształcie krzyżyków pokazują odczyt wysokości cieczy manometrycznej.