MEMS i mikronapędy 21.10.2010
II ET-DI
L06
Matejek Mateusz
Muniak Adrian
Ćw. 1
Badanie silnika skokowego
Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową silnika skokowego reluktancyjnego, sposobem sterowania oraz
wyznaczeniem jego charakterystyk dynamicznych. Silnik skokowy rekuktancyjny z uwagi na swą budowę
najczęściej zasilany jest unipolarnie. Najprostszym sposobem jego sterowania jest sterowanie napięciowe. W
takim przypadku napięcie zasilające jest podawane na poszczególne pasma bez żadnych ograniczeń. Daje to
dobre rezultaty w zakresie stosunkowo małych częstotliwości pracy. Wraz ze wzrostem częstotliwości
taktowania prądy w poszczególnych nie osiągają już wartości ustalonych. Tym samym prowadzi to ograniczenia
wartości wytwarzanego momentu a w konsekwencji do zatrzymania silnika. Jedną z metod zapobiegania temu
problemowi jest stosowanie tzw. forsowanie wzbudzenia. Polega ono na zwiększeniu wartości napięcia
zasilającego przy jednoczesnym dołączeniu dodatkowej rezystancji Rd ograniczającej wartość prądu do wartości
znamionowej. Układ sterowania silnika zbudowano w oparciu o układ mikroprocesora 8-bitowego. Umożliwia
ona płyną zmianę częstotliwości podawanych impulsów, zmianę kierunku wirowania oraz komutowanie
uzwojeń w sekwencji 1/4, 1/2 i 3/8.
Schemat układu pomiarowego
Wyznaczanie zależności częstotliwości granicznej fg=f(TL) oraz rozruchowej fl= f(TL) w warunkach
znamionowych (Udc=UN=12V) dla pracy silnika :
m | TL | Komutacja symetryczna 1/4 | Komutacja symetryczna 1/2 | Komutacja niesymetryczna 3/8 |
---|---|---|---|---|
fg | f1 | fg | ||
[kg] | [Nm] | [Hz] | [Hz] | [Hz] |
0,05 | 0,049 | 157 | 42 | 221 |
0,1 | 0,098 | 131 | 41 | 218 |
0,2 | 0,196 | 106 | 42 | 187 |
0,3 | 0,294 | 93 | 42 | 161 |
0,4 | 0,392 | 74 | 39 | 128 |
0,5 | 0,49 | 65 | 37 | 115 |
0,6 | 0,588 | 57 | 36 | 105 |
700 | 0,686 | 52 | 33 | 93 |
Wyznaczanie zależności częstotliwości granicznej fg=f(TL) oraz rozruchowej fl= f(TL) w warunkach
forsowania wzbudzenia (Udc>UN=15V oraz Rad ≈1Ω) dla pracy silnika przy:
m | TL | Komutacja symetryczna 1/4 | Komutacja symetryczna 1/2 | Komutacja niesymetryczna 3/8 |
---|---|---|---|---|
fg | f1 | fg | ||
[kg] | [Nm] | [Hz] | [Hz] | [Hz] |
0,05 | 0,049 | 174 | 41 | 228 |
0,1 | 0,098 | 156 | 42 | 215 |
0,2 | 0,196 | 125 | 43 | 182 |
0,3 | 0,294 | 98 | 43 | 147 |
0,4 | 0,392 | 86 | 39 | 130 |
0,5 | 0,49 | 70 | 34 | 115 |
0,6 | 0,588 | 59 | 31 | 102 |
700 | 0,686 | 53 | 28 | 91 |
Obserwacja przebiegów czasowych prądu i napięcia.
Komutacji symetryczna 1/4
Komutacji symetrycznej 1/2
Komutacji niesymetryczna 3/8
Opracowanie wyników.
Obliczanie momentu obciążenia:
T L = F×r = mgr
Gdzie:
r = 0,1m
m – masa obciążników [kg],
g – przyspieszenie ziemskie [m/s2]
$g \approx 10\lbrack\frac{m}{s^{2}}\rbrack$
Wyprowadzenie jednostek:
$\left\lbrack \frac{kg \bullet m}{s^{2}} \bullet m \right\rbrack = \left\lbrack \text{Nm} \right\rbrack$
Przykładowe obliczenia:
m = 500g = 0, 5kg
TL = mgr = 0, 5 • 10 • 0, 1 = 0, 5[Nm]
Wnioski:
Na podstawie otrzymanych charakterystyk można zaobserwować jak zmieniają się częstotliwości graniczna i rozruchu dla zmian momentu obciążenia sinika. Jak widać zmiana momentu obciążenia ma znaczący wpływ na zmianę wartości częstotliwości granicznej, maleje ona wraz z wzrostem momentu, natomiast znacznie mniejszy na wartość częstotliwości rozruchowej, która nieznacznie się zmienia w zależności od zmiany momentu. Częstotliwość graniczna i rozruchowa przyjmują największe wartości przy komutacji symetrycznej 1/4, natomiast najmniejsze przy komutacji niesymetrycznej 3/8.