I Cel ćwiczenia
Celem ćwiczenia było sporządzenie charakterystyki przepływowej zwężki czyli zależności strumienia przepływu wody od ciśnienia różnicowego na kryzie oraz obliczenie niepewności pomiaru strumienia przepływu.
II Stanowisko pomiarowe
III Wyniki pomiarów
∆p |
∆p | qvw |
n |
t |
---|---|---|---|---|
Pa | mmHg | m3/h | obr/min | ⁰C |
1333,2 | 10 | 3,5 | 400 | 15,4 |
3333 | 25 | 4,1 | 600 | 15,4 |
7999,2 | 60 | 7,3 | 900 | 15,4 |
13332 | 100 | 9,4 | 1200 | 15,4 |
21331,2 | 160 | 11,9 | 1500 | 15,5 |
30663,6 | 230 | 14 | 1800 | 15,5 |
39996 | 300 | 16,5 | 2070 | 15,6 |
53328 | 400 | 18,5 | 2300 | 15,6 |
67993,2 | 510 | 20,6 | 2600 | 15,7 |
83991,6 | 630 | 23 | 3000 | 15,8 |
qvw – strumień objętości odczytany z przepływomierza wirowego
t – temperatura wody
n-ilość obrotów pompy
IV Obliczenia
Dane potrzebne do obliczeń:
ρ | C | D | d | ε | β | ρHg | g |
---|---|---|---|---|---|---|---|
kg/m3 | mm | mm | kg/m3 | m/s2 | |||
998,87 | 0,608 | 50 | 31,4 | 1 | 0,628 | 13551 | 9,81 |
m | |||||||
0,0314 |
ρ – gęstość wody w temperaturze 16,4 °C
C – współczynnik przepływu
D – średnica rurociągu
d – średnica otworu kryzy
ε – liczba ekspansji
β – przewężenie, $\beta = \frac{d}{D}$
ρHg – gęstość rtęci w temperaturze 18 °C
g – przyspieszenie Ziemskie
Δhz | qv | u(Δp)/Δp | u(C)/C | u(ε)/ε | u(D)/D | u(d)/d | u(ρ)/ρ |
---|---|---|---|---|---|---|---|
m | m3/h | % | % | % | % | % | % |
0,01 | 3,01 | 0,082 | 0,55 | 0 | 0,23 | 0,04 | 0,1 |
0,03 | 4,76 | 0,033 | |||||
0,06 | 7,38 | 0,014 | |||||
0,11 | 9,53 | 0,008 | |||||
0,17 | 12,05 | 0,005 | |||||
0,25 | 14,45 | 0,004 | |||||
0,32 | 16,51 | 0,003 | |||||
0,43 | 19,06 | 0,002 | |||||
0,55 | 21,52 | 0,002 | |||||
0,68 | 23,92 | 0,002 |
qv – strumień objętości obliczony na podstawie Δhz
u(Δp)/Δp – niepewność względna różnicy ciśnień
u(C)/C – niepewność względna współczynnika przepływu
u(ε)/ε – niepewność względna liczby ekspansji
u(D)/D – niepewność względna średnicy rurociągu
u(d)/d – niepewność względna średnicy otworu kryzy
u(ρ)/ρ – niepewność względna gęstości wody
uc(qv)/qv | U(qv) |
---|---|
% | m3/h |
0,57 | 0,03 |
0,56 | 0,05 |
0,56 | 0,08 |
0,56 | 0,11 |
0,56 | 0,14 |
0,56 | 0,16 |
0,56 | 0,19 |
0,56 | 0,21 |
0,56 | 0,24 |
0,56 | 0,27 |
uc(qv)/qv – niepewność standardowa złożona względna strumienia objętości
U(qv) – niepewność całkowita strumienia objętości
qv+U(qv) | qv-U(qv) | qv+U(qv)>qvw>qv-U(qv) |
---|---|---|
m3/h | m3/h | |
3,05 | 2,98 | NIE |
4,82 | 4,71 | NIE |
7,46 | 7,30 | TAK |
9,64 | 9,42 | NIE |
12,19 | 11,92 | NIE |
14,61 | 14,29 | NIE |
16,69 | 16,32 | TAK |
19,27 | 18,84 | NIE |
21,76 | 21,28 | NIE |
24,19 | 23,65 | NIE |
Przykładowe obliczenia dla pierwszego strumienia:
$$q_{v} = \frac{C}{\sqrt{1 - \beta^{4}}}\varepsilon\frac{\pi d^{2}}{4}\sqrt{\frac{2p}{\rho}} = \frac{0,608}{\sqrt{1 - {0,628}^{4}}} \bullet 1 \bullet \frac{\pi \bullet {0,0314}^{2}}{4} \bullet \sqrt{\frac{2 \bullet 1333,2}{998,87}} = 3,01\ \frac{m^{3}}{h}$$
$$\frac{u(p)}{p} = \sqrt{\left( \frac{0,1}{100} \right)^{2} + \left( \frac{0,1}{100} \right)^{2} + \left( \frac{0,816}{h} \right)^{2}} = \sqrt{\left( \frac{0,1}{100} \right)^{2} + \left( \frac{0,1}{100} \right)^{2} + \left( \frac{0,816}{10} \right)^{2}} = 0,082\%$$
$$\frac{u\left( C \right)}{C} = \left( 1,667\beta - 0,5 \right) = \left( 1,667 \bullet 0,628 - 0,5 \right) = 0,5469\% \approx 0,55\%$$
$$\frac{u\left( \varepsilon \right)}{\varepsilon} = 0$$
$$\frac{u\left( D \right)}{D} = \frac{\left( \frac{_{g}\left( D \right)}{D} \right)}{\sqrt{3}} = \frac{\left( 0,4 \right)}{\sqrt{3}} = 0,2309\%$$
$$\frac{u\left( d \right)}{d} = \frac{\left( \frac{_{g}\left( d \right)}{d} \right)}{\sqrt{3}} = \frac{\left( 0,07 \right)}{\sqrt{3}} = 0,0404\%$$
$$\frac{u(\rho)}{\rho} = 0,1\%$$
$$\frac{u_{c}(q_{v})}{q_{v}} = = \sqrt{\left( \frac{u\left( C \right)}{C} \right)^{2} + \left( \frac{u\left( \varepsilon \right)}{\varepsilon} \right)^{2} + \left( \frac{2\beta^{4}}{1 - \beta^{4}} \right)^{2}\left( \frac{u\left( D \right)}{D} \right)^{2} + \left( \frac{2}{1 - \beta^{4}} \right)^{2}\left( \frac{u\left( d \right)}{d} \right)^{2} + \frac{1}{4}\left( \frac{u(p)}{p} \right)^{2} + \frac{1}{4}\left( \frac{u(\rho)}{\rho} \right)^{2}} = \sqrt{{0,5469}^{2} + 0^{2} + \left( \frac{2 \bullet {0,628}^{4}}{1 - {0,628}^{4}} \right)^{2}{\bullet 0,2309}^{2} + \left( \frac{2}{1 - {0,628}^{4}} \right)^{2}{\bullet 0,0404}^{2} + \frac{1}{4}{\bullet 0,082}^{2} + \frac{1}{4}{\bullet 0,1}^{2}} = 0,57\%$$
α = 95%, k = 2
$$U\left( q_{v} \right) = k \bullet u_{c}\left( q_{v} \right) = 2 \bullet 0,57\% \bullet 3,01 = 0,03\frac{m^{3}}{h}$$
qv ± U(qv) |
---|
m3/h |
3,01±0,03 |
4,76±0,05 |
7,38±0,08 |
9,53±0,11 |
12,05±0,14 |
14,45±0,16 |
16,51±0,19 |
19,06±0,21 |
21,52±0,24 |
23,92±0,27 |
Dla α=95%
V Wnioski
Z powodu awarii stanowiska pomiarowego nie przeprowadzono ćwiczenia, spisano jedynie protokół pomiarowy od prowadzącego zajęcia. Gęstość wody i rtęci w podanych temperaturach odczytano z tablic fizycznych. Po obliczeniu strumieni objętości dane naniesiono na wykres razem z ich niepewnościami (słupki błędów) a także strumień objętości zmierzony przepływomierzem wirowym. Ponieważ trudno było odczytać z wykresu, czy wartości z przepływomierza mieszczą się w przedziałach niepewności obliczonych dla kryzy, obliczono wartości qv+U(qv) i qv-U(qv) i sprawdzono, czy wartości z przepływomierza mieszczą się pomiędzy nimi. W 8 przypadkach na 10 odpowiedź była negatywna – wartości z przepływomierza(qvw) były za każdym razem mniejsze niż te obliczone ze wzoru (qv) .