Tabela pomiarów:

Lp.	h1	V	t
	mm	dm^3	s
1	62,62	25	64,66
2	57,2	20	66,54
3	52,8	15	62,57
4	50,4	13	62,62
5	47,68	10	58,16
6	41,34	8	63,22
7	38,22	7	66,12
8	29,08	4	64,54
9	23,72	2	79,6

Strumień objętości:

$$q_{v}^{'} = \frac{V}{t}$$

$$q_{v}^{'} = \frac{25}{64,66 \bullet 1000}$$

$$q_{v}^{'} = 0,000387\frac{m^{3}}{s}$$

$$q_{v}^{'} = 0,387\frac{\text{dm}^{3}}{s}$$

Współczynnik przepływu:

$$\mu = \frac{15 \bullet q_{v}^{'}}{4 \bullet 2 \bullet h^{2} \bullet \text{tg}15 \bullet \sqrt{2 \bullet g \bullet h}}$$

$$\mu = \frac{15 \bullet 0,000387}{4 \bullet 2 \bullet {0,0599}^{2} \bullet \text{tg}15 \bullet \sqrt{2 \bullet 9,81 \bullet 0,0599}}$$

μ = 0, 695

Średnia wartość współczynnika przepływu:

$$\mu_{sr} = \frac{\sum_{}^{}\mu_{i}}{i}$$

$$\mu_{sr} = \frac{6,217}{9}$$

μ_sr = 0, 691

Teoretyczny strumień objętości:

$$q_{V_{T}}^{'} = \frac{4}{15} \bullet \mu_{sr} \bullet b \bullet h \bullet \sqrt{2 \bullet g \bullet h}$$

b = 2 • h • tg15

$$q_{V_{T}}^{'} = \frac{4}{15} \bullet \mu_{sr} \bullet 2 \bullet h^{2} \bullet \text{tg}15 \bullet \sqrt{2 \bullet g \bullet h}$$

$$q_{V_{T}}^{'} = \frac{4}{15} \bullet 0,691 \bullet 2 \bullet {0,0599}^{2} \bullet \text{tg}15 \bullet \sqrt{2 \bullet 9,81 \bullet 0,0599}$$

$$q_{V_{T}}^{'} = 0,000384\frac{m^{3}}{s}$$

$$q_{V_{T}}^{'} = 0,384\frac{\text{dm}^{3}}{s}$$

Wysokość strugi przelewowej:

h_s = h • ξ_l

h_s = 0, 0599 • 2, 18

h_s = 131mm

Stosunek strumieni przepływu:

$$\xi_{Q} = \sqrt{\xi_{l}^{5}}$$

$$\xi_{Q} = \sqrt{2{,18}^{5}}$$

ξ_Q = 7, 017

Strumień objętościowy rzeczywisty dla określonej skali liniowej:

q_v = q_v^′ • ξ_Q

q_v = 0, 387 • 7, 017

$$q_{v}^{} = 2,71\frac{\text{dm}^{3}}{s}$$

Strumień objętościowy teoretyczny dla określonej skali liniowej:

q_VT = q_VT^′ • ξ_Q

q_VT = 0, 384 • 7, 017

$$q_{V_{T}}^{} = 2,70\frac{\text{dm}^{3}}{s}$$

Tabela wyników:

qv^′	μ	qVT^′	hs	qv	qVT
$$\frac{\mathbf{\text{dm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{s}}$$	-	$$\frac{\mathbf{\text{dm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{s}}$$	mm	$$\frac{\mathbf{\text{dm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{s}}$$	$$\frac{\mathbf{\text{dm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{s}}$$
0,387	0,695	0,384	131	2,713	2,697
0,301	0,685	0,303	119	2,109	2,128
0,240	0,674	0,246	109	1,682	1,724
0,208	0,660	0,217	104	1,457	1,525
0,172	0,633	0,188	98	1,206	1,317
0,127	0,681	0,128	84	0,888	0,901
0,106	0,703	0,104	77	0,743	0,730
0,062	0,866	0,049	58	0,435	0,347
0,025	0,620	0,028	46	0,176	0,197

h', mm	h, mm	qv', dm^3/s	qv, dm^3/s
0	0	0,000	0,000
5	10,9	0,001	0,005
10	21,8	0,004	0,031
15	32,7	0,012	0,085
20	43,6	0,025	0,174
25	54,5	0,043	0,303
30	65,4	0,068	0,478
35	76,3	0,100	0,703
40	87,2	0,140	0,982
45	98,1	0,188	1,318
50	109	0,244	1,715
55	119,9	0,310	2,177
60	130,8	0,386	2,706
65	141,7	0,471	3,305
70	152,6	0,567	3,978

h' – wyskość przelewu modelowego

h – wysokość przelewu rzeczywistego dla zadanej skali

qv' – strumień objętości modelowy

qv – strumień objętości rzeczywisty dla zadanej skali

Wnioski

Wyniki, które otrzymaliśmy potwierdzają nieliniową zależność wysokości spiętrzenia od strumienia objętości.

Jako liczbę podobieństwa wykorzystaliśmy liczbę Froude’a, ponieważ siłą dominująca w naszym doświadczeniu jest siła ciężkości.

Dokonując pomiarów na modelu o znanej skali liniowej można sporządzić charakterystykę rzeczywistego przelewu mierniczego.