| Dane | Obliczenia | Wynik |
|---|---|---|
| 1.Dobór średnicy nominalnej Dn | ||
Z normy PN/M-35412Przyjmujemy Dw=1000mm |
Dw=1000mm | |
| 2.Grubość ścianki cylindrycznej | ||
Naddatek c1 dla g<5mm c1=0,5 |
Przyjmujemy grubośćrówna 6mm |
|
| 3.Grubość ścianki dla dna i pokrywy elipsoidalnej | ||
Z zależności Hz/Dz oraz ω=0 yw=3,37 Dla wartości 6-8mm przyjmujemy Z normy PN/M-35412 przyjmujemy grubość równa 8mm |
||
| 4.Dobór blachy dla części walcowej | ||
Z normy PN-H-92203 nominalna szerokość blachy 560mm, grubość 6mm, masa 26,37 mb/kg 2x560x3140x6 |
||
| 5.Obliczanie wysokości części cylindrycznych dna i pokrywy | ||
| 6.Objętość części cylindrycznej | ||
| 7.Obliczanie wysokości części walcowej | ||
| 8.Dobór kołnierza dla części cylindrycznej | ||
Przyjmujemy z tabeli. Dla DN=1000mm : B1=1023mm n=28 śrub C1=30mm M27 dr=0,023m D=1175mm liczba otworów pod śruby 28 K=1120mm L=30mm |
||
| 9.Dobór króćców. Wlotowy, wylotowy i bezpieczeństwa | ||
D=1000mm g0=3,15mm c2=0,75 c3=1 Z normy PN-79/H-92202 Przyjmujemy c=0,5mm ρ0=1,25MPa D=38mm k=215,15 z=0,8 α=1 c2=0,75 c3=1 |
0,1*D 0,1*1000=100mm gk=g0*0,1 g0=3,15*0,1 g0=0,315mm gn≥g+c g=g0+c2+c3 g=0,315+0,75+1 g=2,07 gn≥g*c gn≥2,07+0,5 gn≥2,57≈2,6mm Przyjmujemy grubość 4mm Króciec bezpieczeństwa gB=( ρ0*D):($\frac{2,3}{\alpha}$*k*z* ρ0) gB=( 1,25*38):($\frac{2,3}{1}$*215,15*0,8* 1,25) gB=0,12 gn≥g+c1 g=gB+c2+c3 g=0,12+0,75+1 g=1,87≈1,9 gn≥g+c1 gn≥1,9*0,5 gn≥2,4 |
g0=0,315mm g=2,07 gn≥≈2,6mm gB=0,12 Przyjmujemy z normy DN=40mm dz=48mm gr.=4mm |
| 10.Dobór kołnierzy na krućce. Wlotowy, wylotowy i bezpieczeństwa |
|---|
Wg. Normy PN-70/H-74731 przyjmujemy: Dz=210mm D0=170mm Dw=109mm d0=18mm g=14mm i=4szt. Gwint=M16 Mkoł=2,49kg Dla krućca bezpieczeństwa: Dz=130mm D0=100mm Dw=49mm d0=14mm g=13mm i=4szt. Gwint=M12 Mkoł=1,10kg |
| 11.Obliczanie średnicy rdzenia śruby |
| Rzeczywista szerokość uszczelki |
D0=1120mm d0=30mm DW=1023mm |
| Czynna szerokość uszczelki |
| urz=67mm |
| Średnia średnica uszczelki |
D0=1120mm d0=30mm DW=1023mm ρ0=1,25MPa |
| 12.Obliczanie siły nacisku na uszczelkę wywołującą w niej naprężenia |
Du=1,06m ucz=0,028m σr=1,25*106 dla uszczelka, miekka guma z kauczuku syntetycznego o twardości według Shore’a poniżej 75 |
| 13.Obliczanie siły ruchomego naciągu śruby |
S=116 494 N P=1 102 533N b=1,1 |
| 14.Obliczanie siły montażowego naciągu śrub |
Nr=1 230 676 N ucz=0,028m Du=1,06m σm=0,1*106 C=1,4 dla Du>500mm |
Nm2=1 722 946 N ns=28 Ψ=0,5 x1=1,1 x2=1,5 Nr=1 230 676 N |
| 16.Obliczanie masy zbiornika |
| Obliczanie objętości stali części cylindrycznej |
gn=0,006m L=3,14m Hcz.cyl.=1,08m |
| Obliczanie masy części cylindrycznej |
Vst.cyl.=0,02 m3 ρst=7850 kg/m3 |
| 17.Obliczanie masy wody wypełniającej zbiornik |
ρw=1000 kg/m3 Vrz=$\frac{\pi*D_{w}^{2}}{4}*H_{\text{cz.cyl}} + V_{\text{pd}}$ Vrz=$\frac{3,14*1^{2}}{4}*1,53 + 0,03925$ Vrz=1,24m3 |
| 18.Obliczanie masy zbiornika |
mw=1240kg mcyl.=157kg mdna=54kg mkoł+=57,1kg |
| 19.Dobór nóg podporowych |
Dla zbiornika o masie 2834kg przyjmujemy z normy PN-60/H-74209 dla Gmax=3200kg: Rura o średnicy 108 mm Grubość ścianki 4 mm Krążki o średnicy 220 mm Grubość 10 mm Liczba nóg 4 szt. Liczba krążków 8 szt. Rozstaw nóg na okręgu 670 mm Odległość liniowa między nogami 475 mm Wysokość nóg 800 mm |
| 20.Obliczenie wysokości konstrukcji |
Hn=0,8 m Hw=0,25m gn=0,006 mm |