W Y K Ł A D 10
MOCE DLA PRZEBIEGÓW SINUSOIDALNYCH I WARUNKI DOPASOWANIA ODBIORNIKA DO ŹRÓDŁA NAPIĘCIA SINUSOIDALNEGO
10.1. Moce dla przebiegów sinusoidalnych i ich zachowawczość
Dla dwójnika liniowego przedstawionego na rys.10.1 opisanego parą przebiegów sinusoidalnych u(t), i(t)
u(t) =
|U| sin(ωt + α), (10.1)
i(t) =
|I| sin(ωt +β), (10.2)
definiuje się następujące moce:
Rys.10.1. Dwójnik liniowy
moc chwilową
p(t) = u(t) i(t) = |U| |I| cosϕ - |U| |I| cos(2ωt + 2α - ϕ), (10.3)
moc czynną
P =
= |U| |I| cosϕ, (10.4)
gdzie: ϕ = α − β ,
moc bierną Q = |U| |I| sinϕ, (10.5)
moc pozorną |S| = |U| |I| =
, (10.6)
moc symboliczną S = P + jQ = U I* (10.7)
gdzie: I* - wartość skuteczna zespolona sprzężona prądu.
Oprócz przedstawionych mocy, w elektrotechnice wprowadza się wielkość, zwaną współczynnikiem mocy źródła
. (10.8)
Z wymienionych mocy, zachowawczymi są: moc chwilowa, moc czynna, moc bierna, moc symboliczna, tzn. te moce podlegają bilansowi mocy. Natomiast nie jest zachowawcza moc pozorna |S|.
Rys.10.2. Dwa dwójniki liniowe połączone szeregowo
. (10.9)
Natomiast całkowita moc symboliczna obydwu dwójników
S = U I* = (U1+U2) I*= U1 I* + U2 I*= S1 + S2, (10.10)
S = P + jQ = P1 + P2 + j(Q1+Q2), (10.11)
. (10.12)
. (10.13)
Moce pozorne dla poszczególnych dwójników
. (10.14)
Natomiast moc pozorna całego układu
|S| = |U| |I| = |U1+U2| |I|. (10.15)
Ponieważ
|U1 + U2| ≤ |U1| + |U2| , (10.16)
więc
|S| ≤ |S1| + |S2| . (10.17)
Ze związku (10.17) wynika, że moc pozorna nie jest mocą zachowawczą. Dla układów o dowolnej konfiguracji zachodzi związek
. (10.18)
10.2. Znaczenie techniczne współczynnika mocy i jego poprawa
Współczynnik mocy źródła określony zależnością
≤ 1 (10.19)
określa, jaką część mocy pozornej |S| pobieranej przez różne urządzenia elektryczne stanowi moc czynna P. Wskazuje zatem na wykorzystanie mocy |S| dostarczonej ze źródła do odbiornika.
Rys.10.3. Układ: a) źródło - linia transmisyjna - odbiornik; b) schemat zastępczy
Rezystancja przewodów linii określona jest za pomocą zależności
Rl = 2Rp = 2
, (10.20)
natomiast indukcyjność własna linii napowietrznej dwuprzewodowej
Ll =
, (10.21)
gdzie:
ρ - rezystywność materiału (przewodów) s - przekrój przewodu,
l - długość linii, d - odstęp między przewodami, r - promień przekroju przewodu.
Moc czynna odbiornika wyraża się zależnością
P2 = |U2| |I| cosϕ2, (10.22)
. (10.23)
ΔPl = Rl | I |2 =
. (10.24)
ΔQl = Xl | I |2 = Xl
. (10.25)
Straty te powodują zapotrzebowanie na większą moc czynną P1 wydawaną przez źródło, moc bierną i pozorną zgodnie z zależnościami
P1 = P2 + ΔPl = P2 +
, (10.26)
Q1 = Q2+ΔQl = Q2+
, (10.27)
|S1| = |E1| | I | =
. (10.28)
Natomiast wzdłuż linii występuje spadek napięcia, który powoduje, że w celu uzyskania danego napięcia znamionowego odbiornika |U2| należy zwiększyć napięcie na początku linii do wartości
E1 = U1 = U2 + (Rl + jXl) I . (10.29)
Rozkładając napięcie U2 na składową czynną (równoległą do prądu I) i składową bierną (prostopadłą do prądu I), jak to ilustruje rys.10.4
, (10.30)
możemy obliczyć wartość napięcia U1 = E1
U1 = (|U2| cosϕ2 + Rl |I| + j(|U2| sinϕ2 + Xl |I|). (`10.31)
Rys.10.4. Wykres wektorowy realizujący zależność (10.31)
. (10.32)
|ΔU| = |U1| - |U2| (10.33) δ |U|% =
%. (10.34)
. (10.35)
Kompensacji mocy biernej.
. (10.36)
I = I0 + IC = I0 + j ωC U2 . (10.37)
Rys.10.5. Układ: źródło-odbiornik-kompensator
Rys.10.6. Podstawowe wielkości dla układu z rys.10.5: a) wykres wektorowy przy odłączonym kompensatorze; b) trójkąt mocy
Rys.10.7. Wykres wektorowy dla układu z rys.10.5 przy włączonym kompensatorze (kondensatorze)
|I0| cosϕ2 = |I| cosϕ2′, (10.38) a stąd P2 = |U2| |IO| cosϕ2 = |U2| |I| cosϕ2 . (10.39)
Zagadnienie poprawy współczynnika mocy możemy rozważać w dwojaki sposób:
1. Dobrać tak pojemność C, aby kąt ϕ2′= 0, tzn. aby prąd źródła I był w fazie z napięciem U2 i wówczas mówimy o kompensacji całkowitej (rys.10.8). Dla tak postawionego zagadnienia, po kompensacji zachodzi |S2′| = P2 ( rys.10.8b). Z rys.10.8b wynika, że
Q2 = QC = P2 tgϕ2 = ωC0 |U2|2, (10.40)
a stąd
. (10.40a)
Rys.10.8. Całkowita kompensacja mocy biernej: a) wykres wektorowy; b) trójkąt mocy
2. Dobrać tak pojemność C, aby otrzymać żądany współczynnik mocy cosϕ2′ > cosϕ2 (ϕ2′ < ϕ2), mówimy wówczas o częściowej kompensacji.
| I | = |I0 + IC| =
, (10.41) |IC| = ωC |U2| . (10.41a)
. (10.42)
Q2 - QC = Q = P2 tgϕ2′, (10.43)
Q2 = P2 tgϕ2, (10.43a)
QC = ωC |U2|2, (10.43b)
.(10.44)
Rys.10.9. Zależność prądu źródła od pojemności kompensującej
Rys.10.10. Częściowa kompensacja mocy biernej: a) wykres wektorowy; b) trójkąty mocy przed i po kompensacji
10.3. Warunki dopasowania odbiornika do źródła napięcia sinusoidalnego
Maksymalna moc wydawana przez źródło napięcia stałego do odbiornika określona była zależnością
. (10.45)
Moc czynna pobierana przez odbiornik o impedancji Z wynosi
(10.46)
Jeżeli Z0 = R0 + jX0 , Z = R + jX, to ta moc
Rys.10.11. Analizowany obwód
. (10.47)
Zakłada się, że R0 > 0 i R > 0. Z zależności (10.47) wynika, że moc czynna P jest funkcją dwóch zmiennych R i X.
Warunkiem koniecznym istnienia ekstremum jest, aby
i
.
Pochodne cząstkowe określone są zależnościami (10.48) i (10.48a):
, (10.48)
. (10.48a)
Warunki konieczne (10.48) i (10.48a) sprowadzają się do rozwiązania układu równań
. (10.49)
Rozwiązaniem układu równań (10.49) są wartości
. (10.50)
Punkt (R0, X0) spełniający warunek konieczny jest tzw. punktem stacjonarnym. Warunkiem wystarczającym istnienia ekstremum jest, aby określony w następujący sposób wyznacznik W był większy od zera, dla punktu stacjonarnego (R0, X0), czyli
> 0 (10.51) ponadto gdy
< 0, (10.52)
to moc czynna P (R,X) przyjmuje wartość maksymalną.
Wyznaczając odpowiednie pochodne w wyznaczniku W mamy:
< 0, (10.53)
= 0, (10.53a)
< 0, (10.53b)
a stąd
> 0. (10.53c)
Ponadto
< 0, (10.53d)
więc dla punktu stacjonarnego (R0, X0) istnieje maksimum mocy czynnej P.
Ostatecznie więc:
Warunkiem maksymalnego przekazywania mocy czynnej do odbiornika jest, aby pomiędzy impedancją źródła a impedancją odbiornika zachodziła zależność
Z0 = Z* . (10.54)
Warunek (10.54) nosi nazwę warunku energetycznego dopasowania odbiornika do źródła napięcia sinusoidalnego (rys.10.11). Maksymalna moc czynna przekazywana ze źródła do odbiornika oblicza się ze wzoru (10.47) przy warunku (10.54), otrzymując
. (10.55)
Moc czynna maksymalna wyraża się takim samym wzorem jak dla źródła napięcia stałego.
1
8