Photo0032 bmp

397

9. Aparatura, armatura pomocnicza i rurociągi

V 4rhv_e 4 0,118 • 0,0008501    ,    .

=    ---= 1,277 m/8,

gdzie:

V — objętościowe natężenie czynnika, m³/s,

A — pole przekroju wewnętrznego rury, m².

/ w²q li + 4/i w²

^Ap=l‘j—^=l—i--*r =

= 9591 N/m².

= 0,02

5 1    1,277²

0,01 2 0,0008501

Pokonanie tych oporów wymaga spiętrzenia cieczy zgodnie z zależnością na ciśnienie hydrostatyczne Ap = hgg

, Ap    Apv_c    9591 0,0008501    _{n OQ1}

n — = -= -———-= 0, 831 m.

gg g    9,81

Ponieważ długość rury spływowej jest większa od wymaganej wysokości spiętrzenia, nie nastąpi zalewanie skraplacza.

Przykład 9.4

Rys. 9.28. Szkic do przykładu 9.4: a) schemat układu zasilania pompowego; b) przemiany na wykresie log p-i 1 — oddzielacz cieczy; 2 — pompa

Sprawdzić, czy na ssaniu pompy tłoczącej ciekły R22 o masowym natężeniu przepływu m = 1 kg/s wystąpi zjawisko kawitacji (rys. 9.28). Regulator poziomu ciekłego czynnika w oddzielaczu cieczy, działającym przy ciśnieniu pary Po = 1,64654 bar, utrzymuje wysokość zalania pompy h. = 2 m, przy czym na długości izolowanego rurociągu ssawnego pompy występuje nieznaczna wymiana ciepła Q = 0,5 kW oraz opory przepływu Ap = 0,1 bar.