str206 207

Przyjęto rozstaw gwoździ s_; = 100 mm. Sprawdzenie naprężeń:

K_t = K_u = 2K_SJ3 = 2(380* ■* • 4°-⁸/25)/3 = 599 N/mm,

Yi = [l+Jt²-E_iA_i-s_i/(K_i-l²)]~¹ =

= [1 + 3,14² • 8000-25-120-100/(599-2100²)]-¹ = 0,10,

I„_t = 5868,3-10³ + 0,10 -28 981,5-10³ = 8766,45-10³ mm⁴,

Kt = UdjAo,)⁰’⁵ = 2100/(8766,45 • 10³/11 130)⁰-⁵ = 74,82,

o_ccrit = 71² • E_{o os}/X² = 3,14² • 8000/74,82² = 14,09 MPa,

A,_eI = (fcoJ°_Ccru)⁰-⁵ = (23/14,09)⁰-⁵ = 1,278,

k_z = 0,5[1+/?_c(A_rel2-0,5)+A²elJ = 0,5[1+0,2(1,278 - 0,5) +1,278²] = 1,394, k_cz = l/[k_z + {k\ -2²elz)⁰’⁵] = 1/[1,394 + (1,394²-1,278²)^0,5] = 0,587,

°^e0d +    + k_m^-< 1 (warunek 4.2.l.j z PN-B-03150:2000 przekształ-

cz'Jcod Jmyd Jmzd _cony _Zg₀dnie z przypisem na dole str. 119 z tej

książki),

f_c0d = 15,92 MPa,

W_y = 8,0657 • 10⁶/(25 + 114 • 0,5) = 98 362 mm³, o_myd = 1,26-10798 362 = 12,81 MPa,

0,617/(0,587-15,92) + 12,81/20,77+0 = 0,683 <1.

• Połączenie jętki z krokwią w wariancie II Przyjęto gwoździe 4x 110 mm. Długość zakotwienia gwoździa: 110-25-1 - 32-1-1,5-4 = 45 mm>8d = 32 mm.

Gwoździe jednocięte — możliwość uwzględnienia nośności gwoździa na 1 cięcie przy przeniesieniu siły z górnej części krokwi na dolną — patrz połączenie krokwi wariantu II. Obliczenie nośności na 1 cięcie gwoździ:

R_dl =/*,+h d = 14,23 • 25 • 4 = 1423 N,

R_d2 = fnu h-d-p = 14,23-32-4-1 = 1821,4 N,

R

fhld'h 'fj[

l+£

= [14,23 • 25• 4/(1 +1)] • {[1+2-1²(1 + 32/25 + 32²/25²) + +1³(32/25)²]⁰-⁵ -1(1 + 32/25)]} = 680,6 N,

'    i    •/ ma    *

= [1,1 14,23-32 - 4/(1 +2 1)]-

• {[2 • 1²(1 +1) + 4 • 1 (1 +2 • 1)6015/(14,23 • 4• 32²)]⁰-⁵-1} = 860,7 N,

= 910,2 N,

= [1,1 • 14,23 • 25 - 4/(2 +1)] •

• {[2 • 1(1 +1) + 4 ■ 1(1 + 2 • 1)6015/(14,23 • 4 • 25²)]⁰-⁵ - 1} = 759,4 N,

⁼ 680,6 N.

Potrzebna liczba gwoździ

n = (6,8715 + 0,5 -1,2) 10³/680,6 = 10,98-+11 gwoździ.

|

Rozmieszczenie gwoździ w węźle — jak w wariancie I. Maksymalna liczba I szeregów gwoździ w krokwi

f (l25-20-20)/20+1 =5.

Maksymalna liczba szeregów gwoździ w jętce 120/20-1 = 5.

* Rozmieszczenie gwoździ w węźle pokazano na rys. 5-6.

dołączenie krokwi w węźle C. Przy założeniu rozwiązania węzła jak na rys. 5-5 i (wariant I) siła osiowa ściskająca C_p = -0,6870 kN działa pod kątem fi do ^j( powierzchni krokwi

■    /! = 180°-2a-90° = 8°.

Po wierzchnia docisku

A = 0,5 • 50 • 125/cos8° = 3156 mm².

Sprawdzenie docisku (wg wzoru 4.1.4.b z PN-B-03150:2000): fcod = 23 -0,9/1,3 = 15,92 MPa,

/,9oa = 5,7-0,9/1,3 = 3,95 MPa,

207