18

Wykorzystując zasadę superpozycji, przemieszczenia pionowe punktów i i 2 można określić wzorem:

EJ,

n _xm    n _x(2)

5uX^- + S₁₂E^-

i=l Of    ,-=[ Oj

n _x(²)    n _XW '

5,2X^ ^{+ 52}> ZlT

i=l ^bi    i=l ^bi

(7.10)

gdzie:

przemieszczenie pionowe punktu zamknięcia grodzi poprzecznej 1

z kratą główną od obciążenia wywołanego siłami wewnętrznego

Xj _t

oddziaływania kraty pomocniczej na główną

yi

przemieszczenie pionowe punktu zamknięcia grodzi poprzecznej 2

z kratą główną od obciążenia wywołanego siłami wewnętrznego oddziaływania kraty pomocniczej na główną tS

przemieszczenie punktu od obciążenia jednostkowego, przyłożonego w punkcie t,

długości prętów wykratowania poprzecznego i ukośnego;

bj(b, m, w)

suma sił poprzecznych działających na kratę główną w przekroju grodziowym (1);

suma sił poprzecznych działających na kratę główną w przekroju grodziowym (2).

Krata główna działa na kratę pomocniczą poprzez pręty wykratowania poprzecznego i ukośnego układem sił ^ (rys. 7.12).

Przemieszczenia punktów 1 i 2 przekrojów grodziowych można określić wzorami:

EJ->

« _XW _njc⁽²⁾'

i=f Oj    _/=l bj

n _xm

5₂₂ E^ + 8_2IS^:

(7.11)

zastępczy moment bezwładności kraty pomocniczej,

gdzie:

suma sił poprzecznych działających na kratę pomocniczą w przekroju grodziowym (1),

suma sił poprzecznych działających na kratę pomocniczą w przekroju grodziowym (2).

©

Schemat odkształcenia kratowego dźwigara odniesiony do przyjętych założeń obliczeniowych przedstawiono na rysunku 7.13.

Dla prętów LU i CH grodzi poprzecznej 1 obliczeniowy schemat odkształcenia przedstawia rysunek 7.14.

Pręty LU i CH grodzi poprzecznej 1 obciążone są momentem oddziaływania x_{. Zwrot momentu przeciwdziała obrotowi odkształconej osi prętów LU i CH wynikłemu z niejednakowego przemieszczenia punktów zamocowania w kracie głównej i pomocniczej.

127