236 237 (18)

236 237 (18)



ze wzoru (7.76) znajdziemy, że współczynnik zniekształceń częstotliwościowych obliczanego stopnia Mjkc «= na dolnej częstotliwości wyniesie l,19(YJk 1 :    ~ 0,84). Ponieważ wartość ta odpowiada warunkom za

dania, więc kondensatory Ck i C, zostały dobrane prawidłowo.

Współczynnik wzmocnienia stopnia i niezbędna wartość amplitudy napięcia sygnału na jego wejściu będą równe:

fcirlk «=> Sa R. = 0 • łO"’• 4700 = 42


U,


wtjk


Uwyjk


Klrk


40

-= 0,95 V

42


Przykład 5.7. W celu przedstawienia specyfiki obliczania szerokopasmowego stopnia wzmocnienia wstępnego sygnałów harmonicznych, który koryguje zniekształcenia częstotliwościowe Innych elementów układu, obliczymy stopień wzmocnienia wstępnego, współpracujący ze stopniem końcowym obliczonym w przykładzie 5.6. Stawiane wymagania i inne dane są następujące: sumaryczne zniekształcenia częstotliwościowe obu stopni na dolnej i górnej częstotliwości roboczej (100 Hz i 4 MHz) nie powinny przekraczać 1 dB (Yj > 0,89. Yg ^ 0,89). Obciążeniem obliczanego stopnia jest obwód wejściowy stopnia końcowego z przykładu 5.6. Oba stopnie powinny być zasilane ze wspólnego źródła. Pożądane jest jak największe wzmocnienie: lampa użyta w stopniu wzmocnienia wstępnego powinna być serii palcowej o żarzeniu pośrednim.

Ponieważ obliczany stopień powinien zapewnić napięcie wyjściowe tylko 0,95 V, korzystnie jest zastosować lampę o małym prądzie anodowym, lecz mającej duży stosunek nachylenia charakterystyki do pojemności między-elektrodowej, co jest niezbędne do uzyskania maksymalnego wzmocnienia. Nadaje się do tego celu pentoda o żarzeniu pośrednim z serii palcowej typu 6Ż1P; jej napięcie żarzenia wynosi 6,3 V, prąd żarzenia 0,175 A, normalny prąd spoczynkowy anody 7,5 mA, nachylenie charakterystyki przy tym prądzie 5,2 mA/V i pojemność wyjściowa około 2,5 pF.

Przy pojemności wejściowej lampy 6Ż5P wynoszącej 10 pF i jej pojemności przejściowej z uwzględnieniem pojemności podstawki lampowej, równej 0,1 pF. robocza pojemność wejściowa stopnia końcowego wyniesie:

U^yik '


'wejrk


/    u-ylk \ = 1Q+(U /j+    pF

\ Uwcjk /    '    0,95 /


Przyjmując, że pojemność montażu Cm = 5 pF, określimy całkowitą pojemność C,. stanowiącą obciążenie stopnia:

c. = CWylww+Cm+Cvtlrk m 2.5+5 + 14 = 21,5 pF W celu uzyskania na górnej częstotliwości roboczej wypadkowego wzmocnienia względnego obu stopni Yt = 0,89, stopień wzmocnienia wstępnego powinien mieć w tym zakresie częstotliwości wzmocnienie względne równe:


• | w

0,89

Ó/?5


1.19


gdzie: Y^ — współczynnik wzmocnienia względnego stopnia końcowego na górnej częstotliwości roboczej, wynoszący 0,75 (patrz str. 235) Na podstawie rysunku 5-43 znajdujemy, że odpowiednia wartość współczynnika a wynosi 0,7; przy tej wartości a maksymalne wzniesienie charakterystyki równe jest niezbędnej wartości YB».».. Według charakterystyki dla tej war

tości a znajdujemy, że Ygvw dziemy:

0,159 Xfl

R.


1,19 występuje przy Xu = 0,85, skąd znaj-


1570 Q


0,159 • 0,85

1gC,    4 • 10*. 21,5 • 10-“

Przyjmujemy dla R. najbliższą standardową wartość oporności opornika masowego najmniejszego wymiaru, ponieważ wydzielająca się na nim moc jest mniejsza od 80 mW; niezbędna wartość indukcyjności dławika korekcyjnego będzie równa:


Lm => a C.RJ = 0,7 • 21,5 • 10"“ • 1600* = 38,5 • 10- H = 38,5 pH W celu uzyskania normalnego dla lampy 6Ż1P prądu anodowego równego 7,5 mA przy normalnym dla niej napięciu na siatce ekranującej, równym 120 V, niezbędne napięcie ujemnej polaryzacji na siatce sterującej wyniesie 1,8 V (rys. 5-54).

Prąd siatki ekranującej będzie przy tym równy 2 mA, w związku z czym

Rys. 5-54. Rodzina statycznych charakterystyk wyjściowych per.tody typu 6Ż1P przy U,t = 120 V i prosta obciążenia przy R, = 1600 Q i E„ = = 100 V

oporność polaryzacji katodowej powinna wynosić:

U„    1,8


190 O


l.o+J.o (7,5+2)-10-Ponieważ nachylenie charakterystyki prądu anodowego lampy Jest przy tym równe 5,2 mA/V, więc współczynnik wzmocnienia stopnia i niezbędna amplituda sygnału na jego wejściu powinny być równe: kirvv «=> S„ R, = 5,2 • 10- • 1600 =■ 8,3 Uwcik _ 0,95 8.3


U,


wejnrw


■ 0,115 V


fcirunr

Na siatkę ekranującą lampy doprowadza się napięcie ze wspólnego źródła napięcia anodowego E, dla obu stopni; w związku z tym oporność w obwodzie siatki ekranującej powinna być równa;

E,-U„-U„    160-120-1,8


fi.


Id


2*10"


• 19 • 10* Q


237


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
(18) Ze wzoru na entropię ciepło przemiany jest równe: s2 Qij = J T(S)dS s2 Si T k T
kąt Aa1} który tworzy pierwsza cięciwa ze styczną w punkcie S, wg wzoru (76) Ad, =-^-AL(3Ls+AL), gdz
236 237 (11) 236 l i iwo i etyka w reklamie •    sugerują, że produkt należy się dzie
236 (42) otrzymamy - 236 - - 237 - je zadanie to można też rozwiązać korzystając ze wzorów na _ t
Skrypt PKM 1 00109 ?.18 Ze względu na liniową zależność p, i W ?.18P,« = {/>,...-j-30=37.5 [N/mm1
img122 122 Przy obliczeniu kąta «p ze wzoru (60) stosujemy analogiczna zasady co i przy obliczeniu a
img122 122 Przy obliczeniu kąta «p ze wzoru (60) stosujemy analogiczna zasady co i przy obliczeniu a
Obraz3 Schematy do modelu 18 ze str. 29 A = różowy B = fuksja C = fiolet D = fiolet 4 pod
14 oznaczeń na rys. 6.18). Ze względów bezpieczeństwa przyj mu- jemy wartość b wyliczoną przyM m
2013 03 11 25 20 zakreśl I zakreśli s Współczynnik lepkości dynamicznej oblicza się ze wzoru: S S
76 IWONA KAFTAN • ze względu na często spotykany u jednostek niepełnosprawnych brak wiary we własne
8. WSKAZÓWKI POMOCNE W ROZWIĄZYWANIU ZADAŃ Zadanie 236. Najpierw zauważmy, że dla a eC,f € R mamy
42662 Untitled Scanned 94 (2) .96 RACHUNEK PRAWDOPODOBIEŃS 6.18 R Ze zbioru {I. 2. 3..... 150} losuj
skanuj0110 bmp 110 CZĘŚĆ II. Organizacja systemów ochrony zdrowia 18% ze składek ubezpieczenia fundu
14 oznaczeń na rys, 6.18). Ze względów bezpieczeństwa przyjmujemy wartość b wyliczoną przy M = V 9

więcej podobnych podstron