244 245 (11)

-244 -

I

Z rys. II—28a odczytujemy wartość parametru Sommerfelda S odpowiadającą stosunkowo min _    n->

wi    —g— ~

(krzywa dla kąta $ - 360°), S = 0,08 Ze wzoru

1} n”

S = -'-

Pśr

wyznaczamy wartość nacisków średnich

przy czym

^pśr

Pśr

co

2 5T

rj n”

S * ² 52,36

-- 8,333 rad/s

2 TT

0,12-8,33 0,08 <3,3-10^-3)²

l,15-10‘⁶N/m²

a/ Dopuszczalne obciążenie

P =    DL_Pi[    =    0,065-0,065-1,15-10⁶    =    4859    N

b/ Współrzędne kątowe położenia minimalnej grubości warstewki oleju i końca filmu smarnego

Położenie tych punktów określone kątami $ i & p_c (rys. 11-32) odczytujemy z wykresów rys. II-28b i II—29d dla wartości S = 0,08. Wynoszą one:

$    -    45°

®P₀ =    64°

c/ Wydatek oleju przepływającego przez łożysko

Korzystając z wykresu rys. II—28a odczytujemy wartość wskaźnika przepływu oleju

0*

Q

R S n” L

4,5 (dla S = 0,08)

I

I

stąd wydatek oleju (ilość smaru wpływająca do szczeliny smarnej na skutek pompującego działania czopa)

Q = O⁵¹ R 6 n" L = 4JS • 0,0325 • 0,107 • IQ~³ • 8,333 • 0,065 =

= 8,476-10^-6 m³/s

Wielkość upływów bocznych czyli objętość oleju wypływająca ze szczeliny smarnej bokami łożyska. Korzystając z wykresu rys. II-28a odczytujemy wartość wskaźnika upływów bocznych

Q_s

Q* ₌ - ₌ Q7S    dłaS = 0,08

^S Q

stąd    Q_$ = Q* Q = 0,75- 8,476-KT⁶ = 6,357-10^-6 m³/s

d/ Współczynnik tarcia w łożysku

W oparciu o wykres rys. II—29a wartość zredukowanego współczynnika tarcia ul i* -= 2,2 (dla S = 0,08)

stąd    p = 2,2 \p - 2,2 -3,3 -10~³ = 0,00726

Moc tracona na tarcie wynosi:

N_t = wPRjr = 2rrn”PR p = 2 rr 8,333-4859-0,0325-0,00726=

= 60 W

e/ Przyrost temperatury

Z wykresu rys. II—29a znajdujemy wartość wskaźnika przyrostu temperatury At^x =

= 11. Przyrost temperatury w szczelinie smarnej:

A t

A t^x

Pśr P c

2

Przyjmijmy, że gęstość właściwa oleju p - 860 kg/m Ciepło właściwe oleju c = 1980J/kg^wL

A t

1,15-10⁶

11 .........

860-1980

7,4° C