362 363 (3)

pnia. Ten wzrost jest związany z tym, że pojemność statyczna między siatką ekranową a siatką sterującą C„ znajdzie się przy tym pod wpływem napięć U, oraz napięcia wejściowego i jest sprowadzone do obwodu siatki sterującej, powiększone 1 + k_ut razy, gdzie kut' — wzmocnienie obwodu siatki ekranującej. Tak na przykład, dla lampy 6Ż4 przy k_u, = 25 i C« = 4 pF dynamiczna pojemność wejściowa wynosi ppnad 100 pF.

Stopień lampowy z siatką ekranującą zawiera zazwyczaj zarówno ogniwo CkRk w katodzie, jak i ogniwo C,R» w siatce ekranującej. W tym przypadku współczynnik zniekształceń częstotliwościowych oraz przesunięcie fazowe, powodowane wspólnym wpływem obu ogniw nie równają się iloczynowi MkM, oraz sumie y_k + <p, odpowiednio, gdyż oba ogniwa nie są szeregowymi ogniwami obwodu nic wywierającymi wzajemnego wpływu.

Przy równoczesnym działaniu ogniw CkRk oraz C_cR_c można, przy zastosowaniu omówionej metody, otrzymać wzory obliczeniowe dla współczynnika zniekształceń częstotliwościowych Mke oraz kąta przesunięcia fazowego <r_kc w zakresie dolnych częstotliwości, wywołanych równoczesnym wpływem ogniw CkRk i C_cR,. Te wzory mają postać następującą [L26J:

^M*o = |/(l +	^bk ^be YlXk^bk ( \*	(7.76)
	i+xj i+x;/ \ i+x£ i+xj /
	Xfcbfc(l+X')+X,be(l + X')-	(7.77)
<pke = aretg	(1+X^) (l+X‘) + b(.(l-i-Xj) +be(l 4-Xi)
Xk = (oCkRk-t ^bk = ^Sk ^Rk •	Xe = 0»C,R,; 1 be=s,Rt: |	a 78)

Wartość Mke jest zawsze większa od iloczynu AfkM_e, a wartość <r_kc jest zawsze mniejsza od sumy ip_k +

Układy CkRk i C,R_e można w stopniu wzmacniającym rozpatrywać jak samodzielne ogniwo nie wpływające na inne elementy. Dlatego też sumaryczny współczynnik zniekształceń częstotliwościowych oraz sumaryczny kąt przesunięcia fazy stopnia w zakresie dolnych częstotliwości oblicza się jako iloczyn Mke i współczynnika zniekształceń częstotliwościowych pozostałych obwodów stopnia oraz jako sumę <p_k i kąta przesunięcia fazy pozostałych obwodów stopnia wzmacniającego.

Ponieważ obwód polaryzacji katodowej oraz obwód siatki ekranującej wnoszą zniekształcenia częstotliwościowe i przesunięcia fazowe na dolnych częstotliwościach, to obwody te powodują spadek szczytu impulsów. W celu określenia spadku wywołanego obwodem polaryzacji katodowej, w (7.61) zastąpimy ioi operatorem p oraz przez f(p), w wyniku czego otrzymamy:

f(p) =

(7.79)

__

1 + S_dk Rjj+pC_k R_k

i ~ł~ pOt __

l + S*R*+pC_k.R_Jt

ponieważ dia lamp z siatką ekranującą, stosowanych w stopniach wzmocnienia sygnałów impulsowych dynamiczne nachylenie charakterystyki prądu katodowego S_dk jest praktycznie równe nachyleniu jego charakterystyki statycznej S_k, określonej zależnością (7.52).

W tablicach znajdziemy, że funkcja pierwotna zależności (7.79), określającej charakterystyką przejściową w zakresie długich czasów, lampy elektronowej z ogniwem C_kR_k w obwodzie katody ma postać

f(t) =

1

l+S_kF_k

1 + S* R_k e

l+S_k*k

Ck*k

y = f(x) =

1

1 + S_kR_k

(l+S_kR_ke-’)

(7.80)

gdzie

+RkS_k C_kR

(7.81)

jest czasem znormalizowanym. Rodzinę znormalizowanych charakterystyk przejściowych stopnia wzmacniającego z układem C_kR_k w katodzie, wykreśloną na podstawie wzoru (7.80) przedstawiono na rys. 7-18.

Rys. 7-18. Rodzina znormalizowanych charakterystyk przejściowych w zakresie długich czasów stopnia z układem polaryzacji katodowej

Podstawiając do (2.21) wartość y dla t = T z (7.80) otrzymamy wzory dla określenia wartości spadku A*,. wywołanego układem C_kR_k przy czasie trwania impulsu T.

/ _r\

'^CkRk * ⁽⁷⁸²⁾

Rozwiązując (7.82) względem C_k otrzymamy wzór, określający pojemność kondensatora blokującego obwodu polaryzacji kato-

383