8265159847

Autoreferat pracy doktorskiej nie powoduje zwiększenia wartości siły ciągu. Stąd w tabeli 6.1 zamieszczono jedynie wyniki dla modelu C76. Odpowiedni dobór kształtu pierścienia pozwala na blisko 2-krotne zmniejszenie współczynnika pulsacji siły w porównaniu z prototypem nr 1, co znajduje swoje odzwierciedlenie w płynności zmian siły silnika (rys. 6.7).

Tabela 6.1. Porównanie prototypu nr 1 z modelem C72 (najmniejszy współczynnik pulsacji)

Model silnika	FNmax	/"Nmin	Fnav	Wpul
	N	N	N	-
Prototyp nr 1 w,=3 mm	448	368	404	0,198
Model C72 w,=2 mm	408	355	381	0,137
Model C73 Rrf= 3 mm wm=3 mm	406	380	396	0,064
Model D73 Rn= 3 mm wm=9 mm	630	497	558	0,239
Model C75 w,i=2 mm w,o=0,5 mm h„= 2 mm hlo= 14 mm	489	418	452	0,157
Model D75 w,f=4 mm w,„=1,4 mm h,r=2 mm hlo= 14 mm	525	431	473	0,198
Model C76 wa=2,5 mm ha= 1,5 mm hp=2 mm	263	237	250	0,103

7. Warunki konstrukcyjne poprawnego działania silnika

Z obliczeń wariantowych (rozdz. 5 i 6) uzyskano rozkłady pola dla różnych wymiarów elementów silnika. Widać, że pewne elementy muszą być zmieniane jedynie w określonych granicach w korelacji z pozostałymi podzespołami. Dlatego też, autor podjął próbę uogólnienia korelacji między tymi wymiarami zarówno dla silnika pracującego krokowo, jak też silnika synchronicznego, o podziałce biegunowej r_p. W zależności od liczby faz, zarówno podziałka biegunowa, jak również odległości segmentów fazowych silnika d_s muszą być ze sobą związane w celu zapewnienia poprawnych warunków pracy. Szerokość pojedynczego segmentu stojana w_M oraz podziałka biegunowa r_p, a także odległości między segmentami stojana d_s można ująć w zespół równań, które można nazwać podstawowymi warunkami poprawnej konstrukcji:

-20-