Autoreferat pracy doktorskiej płasko-prostopadłym [99], co pociąga za sobą znaczne skrócenie czasu obliczeń. Czasochłonną analizą trójwymiarową można wówczas zastąpić o wiele szybszą analizą dwuwymiarową. W efekcie można rozważać zmienne w czasie zjawiska połowę, a szczególnie stany nieustalone dla różnych wariantów konstrukcyjnych i zasilania.
Uwzględniając powyższe sformułowano tezę pracy, która brzmi:
Analiza polowo-obwodowa umożliwia, na etapie projektowania, wyznaczenie charakterystyk pracy silnika liniowego tubowego z magnesami trwałymi i pozwala na usprawnienia konstrukcyjne oraz poprawę jego własności ruchowych.
Realizacja założonych celów pracy wymagała udowodnienia tez pomocniczych:
1) Analiza układów otwartych magnetycznie jest możliwa z wykorzystaniem algorytmów wymagających ograniczenia obszaru obliczeniowego.
2) W zakresie badanych prędkości elementu ruchomego, symulacja ruchu silnika jest wystarczająca do analizy pracy, a w szczególności pozycjonowania biegnika.
Do opisu pola magnetycznego można wykorzystać potencjał wektorowy A [117]. Pole magnetostatyczne opisane za pomocą tego potencjału można ująć w następujące równanie różniczkowe cząstkowe
W układzie o symetrii cylindrycznej (Ar = Az = 0) przyjmuje ono postać [99, 111]
fi 5Av). i 8Av a i |
' i <V |
1 \ |
■[//(£) dr J r-p(B) dr dz \ |
VMS) &, |
\ /ĄB)r2 |
gdzie /j(B) jest funkcjąprzenikalności magnetycznej.
(3.1)
(3.2)
W wyniku rozwiązania powyższego równania otrzymuje się rozkład potencjału wektorowego, a ściślej jego składowej Aę, na płaszczyźnie „r-z”. Uwzględnienie rotacji potencjału (B = Vx A) umożliwia obliczenie składowych wektora indukcji magnetycznej:
(3.3)
dz r r dr
Na podstawie znajomości rozkładu pola magnetycznego można wyznaczyć jego parametry całkowe, które są szczególnie istotne w analizie stanów nieustalonych. W niniejszej pracy stany te analizowano z użyciem modelu polowo-obwodowego.
Strumień skojarzony z uzwojeniem obliczono jako sumę całek ze składowej normalnej indukcji magnetycznej po powierzchniach ograniczonych poszczególnymi zwojami cewki [72, 99], Należy podkreślić możliwość wykorzystania twierdzenia Stokesa do uproszczenia całkowania. Znajomość składowej A,, stycznej do konturu zwoju, pozwala na zastąpienie całki powierzchniowej całką po konturze zwoju
(3.4)
k=\s k=\l
Indukcyjność dynamiczną autor obliczał ze wzoru definicyjnego, jako pochodną cząstkową strumienia skojarzonego z cewką w odniesieniu do wartości chwilowej prądu i
dY