F Cwiczenia, cz 3 id 167023 Nieznany

background image

Fundamentowanie – ćwiczenia

Część 3 - Osiadania podłoża gruntowego pod fundamentami bezpośrednimi

(dr inż. Adam Krasiński, mgr inż. Paweł Więcławski, mgr inż. Tomasz Kusio)

Zadanie przykładowe 3.1
Wyznaczyć rozkład naprężeń w gruncie pod fundamentem przedstawionym na rysunku poniżej oraz
obliczyć wartość średnich osiadań podłoża gruntowego pod tym fundamentem.

Rozkład naprężeń w gruncie pod fundamentem określony
zostanie z wykorzystaniem współczynnika

η

s

do wyznaczanie

składowej pionowej

σ

z

naprężenia średniego pod całym

wiotkim obszarem prostokątnym, obciążonym równomiernie.

1) Obliczenie osiadań metodą odkształceń jednoosiowych

Osiadanie podłoża gruntowego oblicza się ze wzoru:

+

=

+

=

i

i

i

sz

i

i

i

dz

M

h

M

h

s

s

s

;

;

0

;

"

'

σ

λ

σ

[mm]

w którym:
s’, s” - osiadania pierwotne i wtórne
M

0i

, M

i

– edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej

i wtórnej
h

i

– miąższość warstwy obliczeniowej (h

i

B/2)

σ

dzi

– naprężenia dodatkowe na głębokości z

i

(

q

si

i

dz

=

η

σ

;

)

σ

szi

– naprężenia wtórne na głębokości z

i

(

q

si

i

sz

=

η

σ

;

)

(głębokość z

i

przyjmuje się w połowie miąższości h

i

).

λ

– współczynnik uwzględniający stopień odprężenia gruntu

w dnie wykopu (

λ

= 0

÷ 1.0)

Wg EC7 sumowanie osiadań przeprowadza się do głębokości
z

i

, na której spełniony jest warunek:

σ

dz;i

< 0,2

σ

γ

z;i

.

Obliczenia pomocnicze:
q

D

=

γ

D

D = 17,0

⋅1,5 = 25,5 kPa; q = q -

γ

D

D = 300 – 25,5 = 274,5 kPa; L/B = 4,0/2,0 = 2;

λ

= 1.0

Tabela obliczeń naprężeń i osiadań

Profil

geotech.

Rzędna

spodu

warstwy

h

i

[m]

z

i

[m]

σ

γzi

[kPa]

0,2

σ

γzi

[kPa]

z

i

/B

η

si

σ

dzi

[kPa]

σ

szi

[kPa]

M

0i

[MPa]

M

i

[MPa]

i

's

[mm]

i

"

s

[mm]

i

s

[mm]

+1.5

0.0


0,0

0,0

0,0

22,5

4,5

0

1,00

274,5

25,5

60,0

75,0

0,0

0,0

0,0

-0,5 0,5

0,25

26,75

5,4 0,125

0,85

233,0

22,0 60,0 75,0 1,94 0,15 2,09

-1,0 0,5

0,75

35,25

7,1 0,375

0,72

198,0

18,0 60,0 75,0 1,65 0,12 1,77

-1,5 0,5

1,25

43,75

8,8 0,625

0,52

143,0

13,0 60,0 75,0 1,19 0,09 1,28

P

d

γ = 17 kN/m

3

-2,0 0,5

1,75

52,25

10,5

0,875

0,42

115,0

11,0 60,0 75,0 0,96 0,07 1,03

-3,0 1,0

2,50

66,00

13,2 1,25

0,30

82,0 8,0 35,0 47,0 2,34 0,17 2,51

-4,0 1,0

3,50

80,50

16,1 1,75

0,22

60,0 6,0 35,0 47,0 1,71 0,13 1,84

P

g,

γ =19 kN/m

3

γ’=10 kN/m

3

-5,0 1,0

4,50

90,50

18,1 2,25

0,15

41,0 4,0 35,0 47,0 1,17 0,09 1,26

-6,0 1,0

5,50

100,3

20,1 2,75

0,11

30,0 3,0 25,0 33,0 1,21 0,09 1,30

G

γ’ = 9,5 kN/m

3

-7,0 1,0

6,50

109,8

22,0 3,25

0,08

22,0 2,0 25,0 33,0 0,88 0,06 0,94

13,06

0,96 14,02

Rezultat: osiadania podłoża gruntowego osiągną wartość około s = 14,0 mm

zwg

Piasek drobny (FSa)

γ

= 17.0 kN/m

3

M

0

= 60 MPa, M = 75 MPa

stopa

B = 2m, L = 4m

0.00

+ 1.50

- 2.00

Piasek zailony (clSa)

γ

= 19.0 kN/m

3

γ′

= 10 kN/m

3

M

0

= 35 MPa, M = 47 MPa

Pył ilasty (clSi)

γ

= 19.5 kN/m

3

γ′

= 9.5 kN/m

3

M

0

= 25 MPa, M = 33 MPa

- 3.00

- 5.00

D = 1.5 m

q = 300 kPa

B

zwg

z

background image

2) Obliczenie osiadań metodą odkształceń trójosiowych
Wartość osiadania podłoża gruntowego obliczona zostanie ze wzoru:

+

=

+

=

i

i

i

D

i

i

i

E

)

(

B

q

E

)

(

B

q

"

s

's

s

2

0

2

1

1

ν

ω

λ

ν

ω

[mm]

w którym:

∆ω

i

=

ω

2i

ω

1i

(

ω

1i

– współczynnik wpływu dla stropu warstwy „i” na głębokości z

1i

,

ω

2i

– współczynnik wpływu dla spągu warstwy „i” na głębokości z

2i

; współczynniki

ω

1

i

ω

2

zależą od z

1

/B i z

2

/B oraz L/B i odczytywane są z nomogramu)

ν

i

– współczynnik Poissona dla gruntu w warstwie „i”,

E

0i

, E

i

- odpowiednio pierwotny i wtórny moduł odkształcenia gruntu

B – szerokość fundamentu

a) osiadanie warstwy 1 – (FSa)

Przyjęto

ν

1

= 0,27

80

,

0

)

27

,

0

1

(

)

27

,

0

2

1

(

)

27

,

0

1

(

1

=

+

=

δ

48

60

80

,

0

01

=

=

E

MPa;

60

75

80

,

0

1

=

=

E

MPa

z

11

= 0

→ ω

11

= 0; z

21

= 2,0 m; z

21

/B = 2,0/2,0 = 1; L/B = 4,0/2,0 = 2

ω

21

= 0,47;

∆ω

1

= 0,47 – 0,0 = 0,47

=

+

=

+

=

37

,

0

98

,

4

60

)

27

,

0

1

(

47

,

0

0

,

2

5

,

25

0

,

1

48

)

27

,

0

1

(

47

,

0

0

,

2

5

,

274

2

2

1

s

5,35 mm

b) osiadanie warstwy 2 –(clSa)

Przyjęto

ν

2

= 0,30

74

,

0

)

30

,

0

1

(

)

30

,

0

2

1

(

)

30

,

0

1

(

2

=

+

=

δ

26

35

74

,

0

02

=

=

E

MPa,

35

47

74

,

0

2

=

=

E

MPa

z

21

= 2,0

→ ω

21

= 0,47; z

22

= 5,0 m; z

22

/B = 5,0/2,0 = 2,5; L/B = 2

ω

22

= 0,86;

∆ω

2

=

= 0,86 – 0,47 = 0,39

=

+

=

+

=

52

,

0

49

,

7

35

)

30

,

0

1

(

39

,

0

0

,

2

5

,

25

0

,

1

26

)

30

,

0

1

(

39

,

0

0

,

2

5

,

274

2

2

2

s

8,01 mm

c) osiadanie warstwy 3 –(clSi)

Przyjęto

ν

3

= 0,32

70

,

0

)

32

,

0

1

(

)

32

,

0

2

1

(

)

32

,

0

1

(

3

=

+

=

δ

5

,

17

25

70

,

0

03

=

=

E

MPa,

23

33

70

.

0

3

=

=

E

MPa

z

31

= 5,0

→ ω

31

= 0,86; z

32

=

∞ ; z

32

/B =

∞; L/B = 2 →

ω

32

= 1,22,

∆ω

3

= 1,22 – 0,86 =

0,36

=

+

=

+

=

72

,

0

14

,

10

23

)

32

,

0

1

(

36

,

0

0

,

2

5

,

25

0

,

1

5

,

17

)

32

,

0

1

(

36

,

0

0

,

2

5

,

274

2

2

3

s

10,86 mm

d) osiadanie całkowite
s

= s

1

+ s

2

+ s

3

= 5,35 + 8,01 + 10,86 = 24,22 mm

Wniosek:

Obliczenia metodą odkształceń trójosiowych dały większą wartość osiadań.

background image

Nomogramy

Rys. 3.1. Nomogram do wyznaczania składowej pionowej

σ

z

Rys. 3.2. Nomogram do wyznaczania składowej pionowej

naprężenia pod środkiem prostokątnego obszaru wiot-

σ

z

naprężenia pod narożem prostokątnego

kiego

obciążonego równomiernie

obszaru wiotkiego obciążonego równomiernie

Rys. 3.3. Nomogram do wyznaczania składowej pionowej

σ

z

Rys. 3.4. Nomogram do wyznaczania składowej pio-

naprężenia średniego pod całym wiotkim obszarem

nowej

σ

z

naprężenia pod środkiem obszaru

prostokątnym obciążonym

równomiernie

kołowego obciążonego równomiernie.

0

η

n

0

2.0

z/B

0.05

0.10 0.15 0.20

0.25

4.0

6.0

8.0

10.0

L/B

1.0
1.5
2.0
3.0
5.0

( )

+

+

+

π

=

η

2

2

n

)

B

/

z

(

B

/

L

1

)

B

/

z

(

B

/

L

arctg

2

1

(

)

(

)

+

+

+

+

+

+

2

2

2

2

2

)

B

/

z

(

B

/

L

1

)

B

/

z

(

1

1

)

B

/

z

(

B

/

L

1

)

B

/

z

)(

B

/

L

(

0 0.1

η

m

0

1.0

z/B

0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8

0.9

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

L/B

1.0
1.5
2.0
3.0
5.0

(

)

+

+

+

π

=

η

2

2

m

)

B

/

z

(

4

B

/

L

1

)

B

/

z

(

2

B

/

L

arctg

2

(

)

(

)

+

+

+

+

+

+

2

2

2

2

2

)

B

/

z

(

4

B

/

L

1

)

B

/

z

(

4

1

1

)

B

/

z

(

4

B

/

L

1

)

B

/

z

)(

B

/

L

(

2

η

s

0

0

2.0

z/B

0.2 0.4 0.6 0.8

1.0

4.0

6.0

8.0

10.0

L/B

1.0
1.5
2.0
3.0
5.0

( )

_

)

B

/

z

(

B

/

L

1

)

B

/

z

(

B

/

L

arctg

2

2

2

s

+

+

π

=

η

+

+

+

2

2

2

)

B

/

z

(

)

B

/

L

(

)

B

/

z

(

1

B

/

L

B

/

z

B

/

z

)

B

/

z

(

)

B

/

L

(

1

2

2

+

+

koło

B=2R

0

0.1

η

η

o

η

sz

0

2.0

z/R

(

)

(

)

[

]

2

/

3

2

3

0

R

/

z

1

R

/

z

1

+

=

η

(

)

[

]

(

)

[

]



+

+

=

η

2

2

2

2

sz

R

/

z

1

)

R

/

z

(

1

R

/

z

1

2

1

0.2

0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8

0.9

1.0

4.0

6.0

8.0

10.0

Obszar wiotki

Obszar sztywny

background image

Rys. 3.5. Nomogram do wyznaczania współczynników

ω

z

(przy

ν = 0.3).

Rys. 3.6. Nomogram do wyznaczania współczynników

ω

h

.

0.0 1.0 2.0 3.0

5.0

10.0

15.0

z/B

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.2

2.4

ω

z

L/B=

L/B=10

L/B=5

L/B=2

L/B=1 (kwadrat)

koło

h/B

0.0 1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

0.5

1.0

1.5

2.0

ω

h

L/B=

L/B=3

L/B=2

koło (B=2R)

L/B=1

background image

Zadanie przykładowe 3.2

Obliczyć osiadania pierwotne, przechyłkę ściany oporowej i składową poziomą przemieszczenia
szczytu ściany przedstawionej na rysunku poniżej. Przyjąć wysokość ściany H = 6,0 m oraz naciski
na grunt: maksymalne q

1

=121,2 kPa i minimalne q

2

=59,4 kPa.


Obliczenia:

Do obliczeń osiadań stosujemy metodę odkształceń jednoosiowych. Według założeń metody bryła
odkształcającego się gruntu jest ograniczona od góry podstawą fundamentu, z boków pionowymi
powierzchniami wychodzącymi od dolnych krawędzi podstawy fundamentu. Zakłada się, że grunt
odkształca się i przemieszcza tylko w kierunku pionowym (jak w edometrze). W metodzie pomija
się odkształcenia postaciowe gruntu.
Przed przystąpieniem do obliczeń podłoże gruntowe dzielimy na warstwy obliczeniowe
o miąższości h

i

≥ 0,5B. Następnie wyznaczamy głębokość z

i

środka każdej i-tej warstwy poniżej

poziomu posadowienia fundamentu.
Nacisk trapezowy dzielimy na składowy nacisk równomiernie rozłożony p

1

= q

2

= 59,4 kPa

i nacisk trójkątny p

2

= q

1

- q

2

= 61,8 kPa. Ustalamy (zgodnie z tablicą 9 w materiałach do

projektowania ścian oporowych - A. Krasiński) wartości współczynników zaniku naprężeń
dodatkowych w gruncie

σ

jzi

od nacisków p

1

i p

2

(

2

1

0

1

0

,

,

,

,

k

k

k

k

k

). Wyznaczamy wartości naprężeń

dodatkowych pod punktami 0, 1 i 2 na poszczególnych głębokościach z

i

:

j = 0;

2

0

1

0

;

0

p

k

p

k

zi

+

=

σ

j = 1;

2

1

1

1

;

1

p

k

p

k

zi

+

=

σ

j = 2;

2

2

1

1

;

2

p

k

p

k

zi

+

=

σ

Obliczamy osiadania kolejnych warstw obliczeniowych i sumujemy te osiadania:

i

jzi

i

j

M

hi

s

0

;

=

σ

;

=

i

i

j

j

s

s

;

Sumowania osiadań dokonujemy do głębokości, na której spełniony jest warunek:

zi

zi

j

;

;

2

,

0

γ

σ

σ

.

Wyniki sumowań dają wartości osiadań fundamentu w poszczególnych punktach.

s

1

s

0

s

2

q

1

q

2

p

1

p

2

= +

1

0

2

± 0,00

- 1,00

- 2,40

- 3,10

- 4,60

zwg

clSi

γ

=20,59 kN/m

3

M

0

=35 MPa

FSa

γ

=17,16 kN/m

3

γ′

=10,04 kN/m

3

M

0

=60 MPa

CSa

γ′

=11,32 kN/m

3

M

0

=100 MPa

h

1

h

2

z

1

z

2

B=4,40 m

h

i

z

i

osiadania

Podział na warstwy

obliczeniowe

Rozkład nacisków na grunt

background image

Tabela obliczeń osiadań fundamentu ściany oporowej

Rodzaj

gruntu

h

i

z

i

Ciężar obj.

γ

(

γ

)

σ

γ

zi

0,2·

σ

γ

zi

z

i

/B k

0

k

1

0

k

1

k

2

k

M

0

σ

0zi

σ

1zi

σ

2zi

s

0i

s

1i

s

2i

[-] [m]

[m]

[kN/m

3

] [kPa] [kPa] [-] [-] [-] [-] [-] [-] [MPa] [kPa] [kPa] [kPa] [mm] [mm] [mm]

gr.

zasyp.

1,0

18,00

clSi 0,7 0,35

20,59 27,80 5,56 0,08 0,98 0,50 0,49 0,46 0,03

35 88,49 58,13 31,55

1,77 1,16 0,63

clSi 0,7 1,05

20,59 42,21 8,44 0,24 0,96 0,49 0,48 0,42 0,07

35 86,69 55,06 33,43

1,73 1,10 0,67

FSa 0,7 1,75

17,16 56,62 11,32 0,40 0,80 0,48 0,44 0,39 0,11

60 74,71 52,61 35,31

0,87 0,61 0,41

FSa 0,7 2,45

10,04 63,65 12,73 0,56 0,83 0,48 0,40 0,34 0,13

60 74,02 49,52 36,55

0,86 0,58 0,43

FSa 0,8 3,20

10,04 71,18 14,24 0,73 0,72 0,46 0,34 0,28 0,15

60 63,78 44,63 36,59

0,85 0,60 0,49

CSa 1,0 4,10

11,32 80,86 16,17 0,93 0,59 0,42 0,30 0,26 0,16

100 53,59 41,02 34,84

0,53 0,42 0,34

CSa 1,0 5,10

11,32 92,18 18,44 1,16 0,50 0,39 0,26 0,23 0,15

100 45,77 37,38 32,44

0,46 0,38 0,32

CSa 1,0 6,10

11,32 103,50

20,70 1,39 0,42 0,35 0,22 0,20 0,15

100 38,54 33,15 30,06

0,38 0,32 0,30

CSa 2,0 7,60

11,32 120,48

24,10 1,73 0,37 0,32 0,18 0,17 0,15

100 33,10 29,51 28,28

0,67 0,59 0,57

CSa 2,0 9,60

11,32 143,12

28,60 2,18 0,33 0,29 0,15 0,14 0,15

100 28,90 25,90

26,5 0,57 0,51 0,53

Σ

8,69 6,27 4,69

Osiadanie środka fundamentu ściany:

s

0

= 8,69 mm < s

dop

= 15 mm

→ warunek spełniony.

Przechyłka fundamentu ściany:

002

,

0

00036

,

0

4400

69

,

4

27

,

6

2

1

=

<

=

=

=

dop

B

s

s

ϕ

ϕ

→ warunek spełniony

Poziome przemieszczenie korony ściany wywołane przechyłką fundamentu:

f

2

=

ϕ

·

H = 0,00036 · 6000 = 2,16 mm

background image

7

Zadanie przykładowe 3.3
Określić wartość przemieszczeń poziomych ściany oporowej.
Obciążenia (Komb. 1): V

k

= 266,7 kN/m; H

k

= 119,4 kN/m; M

0k

= 64,5 kNm/m

Obliczenia:
Głębokość zasięgu odkształceń postaciowych
w gruncie h

w

:

(

)

a

w

l

B

h

+

= 4

,

0

33

,

1

2

16

45

0

,

1

2

45

=

°

+

°

=

+

°

=

tg

tg

D

l

a

φ

m

(

)

81

,

1

33

,

1

2

,

3

4

,

0

=

+

=

w

h

m

Zasięg odkształceń w gruncie obejmuje dwie warstwy
gruntowe: saclSi i FSa. Wyznaczamy współczynniki
wpływu jak dla podłoża gruntowego uwarstwionego
poziomo.


Warstwa I:

2

,

1

1

=

h

m →

75

,

0

2

,

3

2

,

1

2

2

1

1

=

=

=

Γ

B

h

m

(

)

(

)

(

)

(

)

=



+

+

+

=

Γ

Γ

Γ

Γ

1

1

1

1

2

3

1

ln

1

2

1

1

2

1

1

1

m

arctg

m

m

ν

ν

π

ν

(

)

(

)

(

)

(

)

624

,

1

75

,

0

1

35

,

0

2

3

75

,

0

75

,

0

1

ln

35

,

0

1

2

35

,

0

1

2

=

+

+

+

=

arctg

π

Warstwa II:

81

,

1

2

=

=

w

h

h

m →

13

,

1

2

,

3

81

,

1

2

2

2

2

=

=

=

Γ

B

h

m

(

)

(

)

(

)

(

)

=





+

+

+

=

Γ

Γ

Γ

Γ

2

2

2

1

2

3

1

ln

1

2

1

2

2

2

2

2

m

arctg

m

m

ν

ν

π

ν

(

)

(

)

(

)

(

)

103

,

2

13

,

1

1

3

,

0

2

3

13

,

1

13

,

1

1

ln

3

,

0

1

2

3

,

0

1

2

=

+

+

+

=

arctg

π

Przemieszczenie poziome fundamentu ściany:

(

)





+

=

Γ

Γ

=

3

3

0

1

1

1

10

50

624

,

1

103

,

2

10

0

,

22

624

,

1

0

,

1

2

4

,

119

2

i

i

i

k

E

l

H

f

= 4,98

⋅10

-3

m = 4,98 mm

B = 3,2m

V

k

H

k

M

0k

± 0,00

- 1,00

- 2,20

saclSi
I

L

=0,30;

φ′

= 16°; c

′ = 25 kPa,

E

0

= 22 MPa;

ν

= 0,35

FSa
I

D

=0,45; E

0

= 50 MPa;

ν

= 0,30

D =1,0m

background image

8

Zadanie przykładowe 3.4

Policzyć osiadania krawędzi 1 i 2 ściany oporowej przedstawionej na rysunku poniżej.
W obliczeniach zastosować uproszczony nomogram dla współczynników zaniku naprężeń k

i

i

i

k

, jak pokazano na rysunku poniżej.

Obliczenia:

Zasięg oddziaływania fundamentu:

0

,

10

5

,

2

4

4

max

=

=

=

B

z

m

Dzielimy obszar bryły ściśliwej na trzy
warstwy obliczeniowe:

Warstwa obliczeniowa I

(saSi):

h

1

= 1,5 m

z

1

= 0,75 m →

3

,

0

5

,

2

75

,

0

1

=

=

B

z

46

,

0

5

,

0

4

3

,

0

5

,

0

1

=

=

k

;

0375

,

0

3

,

0

2

25

,

0

2

=

=

k

52

,

5

5

,

1

25

200

46

,

0

11

=

=

s

mm

45

,

0

5

,

1

25

200

0375

,

0

21

=

=

s

mm

Warstwa obliczeniowa II

(FSa):

h

2

= 3,5 m

25

,

3

2

5

,

3

5

,

1

2

=

+

=

z

m →

3

,

1

5

,

2

25

,

3

2

=

=

B

z

34

,

0

5

,

0

4

3

,

1

5

,

0

1

=

=

k

;

16

,

0

3

,

1

2

25

,

0

2

=

=

k

97

,

3

5

,

3

60

200

34

,

0

12

=

=

s

mm

87

,

1

5

,

3

60

200

16

,

0

22

=

=

s

mm

Warstwa obliczeniowa III

(FSa):

h

2

= 5,0 m

5

,

7

2

0

,

5

0

,

5

3

=

+

=

z

m →

3

5

,

2

5

,

7

3

=

=

B

z

125

,

0

5

,

0

4

0

,

3

5

,

0

2

1

=

=

= k

k

08

,

2

0

,

5

60

200

125

,

0

23

13

=

=

= s

s

mm

Całkowite osiadania krawędzi 1 i 2 fundamentu:
s

1

= 5,52 + 3,97 + 2,08 = 11,57 mm

s

2

= 0,45 + 1,87 + 2,08 = 4,40 mm

z/B

B = 2.5m

M

0

= 25 MPa

1

saSi

q

1

= 200 kPa

k

0

2

3

4

0.5

1.0

0

k

0

k

1

k

2

k

0

k

1

1

2

0

k

2

M

0

= 60 MPa

FSa

0.0

-1.0

-2.5

background image

9

Zadanie przykładowe 3.5

Przy jakiej wartości modułu M

0

gruntu zastosowanego do wymiany, osiadania stopy fundamentowej

zmniejszą się o połowę w stosunku do posadowienia na gruncie rodzimym (bez wymiany).
W obliczeniach zastosować metodę odkształceń jednoosiowych z liniowym rozkładem

η

– jak na

rysunku.

Obliczenia:

Zasięg oddziaływania fundamentu:

6

0

,

2

3

3

max

=

=

= B

z

m

Osiadania fundamentu dla przypadków:

Wariant I

– bez wymiany

η

= 0,5; h = 6,0 m

0

,

36

15

0

,

6

180

5

,

0

0

=

=

=

M

h

s

z

σ

mm

Wariant II

– z wymianą

Osiadania warstwy rodzimej w strefie wymiany gruntu:
h

1

= 2,5 m; z

1

= 1,25 m →

η

1

= 1 – 0,33 · z / B = 1 – 0,33 ·1,25 / 2 = 0,792

76

,

23

15

5

,

2

180

792

,

0

1

=

=

s

mm

Osiadanie warstwy rodzimej poniżej strefy wymiany gruntu:
s

2

= 36 – 23,76 = 12,24 mm

Wymagane osiadanie fundamentu po wymianie:
0,5s = 0,5 · 36 = 18 mm
Dopuszczalne osiadanie warstwy gruntu wymienionego:
s

1,w

= 18 – 12,24 = 5,76 mm

Wymagany moduł edometryczny gruntu wymienionego:

76

,

5

5

,

2

180

792

,

0

0

;

1

=

=

M

s

w

mm

9

,

61

76

,

5

5

,

2

180

792

,

0

0

=

=

M

MPa

η

z/B

q = 180 kPa

M

0

= 15 MPa

B

= 2 m

stopa fundamentowa B x B

0

1

2

5

1

0.5

3

4

L / B =1

L / B =

saSi

FSa

M

0

= ?

± 0.0

- 1.0

- 3.5

background image

10

Zadanie przykładowe 3.6

Policzyć wartość przechyłki

ϕ

fundamentu ściany oporowej dla danych przedstawionych na

rysunku. W obliczeniach zastosować uproszczony nomogram dla współczynników zaniku naprężeń
k

i

i

i

k

, jak pokazano na rysunku poniżej.

Obliczenia:

Składowe nacisków na grunt:

p

1

= 50 kPa; p

2

= 100 kPa

Zasięg oddziaływania fundamentu:

4

0

,

2

2

2

max

=

=

=

B

z

m

Dzielimy obszar bryły ściśliwej na dwie
warstwy obliczeniowe:

Warstwa obliczeniowa I (saSi):
h

1

=2,0 m

z

1

= 1 m →

5

,

0

2

1

1

=

=

B

z

375

,

0

1

=

k

;

375

,

0

1

=

k

;

125

,

0

2

=

k

50

,

4

25

0

,

2

100

375

,

0

25

0

,

2

50

375

,

0

11

=

+

=

s

mm

5

,

2

25

0

,

2

100

125

,

0

25

0

,

2

50

375

,

0

21

=

+

=

s

mm

Warstwa obliczeniowa II (FSa):
h

2

=2,0 m

z

2

= 3 m →

5

,

1

2

3

1

=

=

B

z

→ →

=

1

k

=

1

k

125

,

0

2

=

k

62

,

0

60

0

,

2

100

125

,

0

60

0

,

2

50

125

,

0

22

21

=

+

=

= s

s

mm

Całkowite osiadania krawędzi 1 i 2:

12

,

5

62

,

0

5

,

4

1

=

+

=

s

mm

12

,

3

62

,

0

5

,

2

2

=

+

=

s

mm

Przechyłka fundamentu:

001

,

0

2000

12

,

3

12

,

5

2

1

=

=

=

B

s

s

ϕ

rad


z/B

B = 2.0m

M

0

= 25 MPa

0.5

saSi

q

1

=150 kPa

k

0

1.0

1.5

2.0

0.5

1.0

0

k

0

k

1

k

2

k

0

k

1

k

2

M

0

= 60 MPa

FSa

0.0

-1.0

-3.0

q

2

=50 kPa

0.25


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Access 2007 CWICZENIE 2 cz 2 id Nieznany (2)
miedziowanie cz 2 id 113259 Nieznany
Fizjologia Cwiczenia 11 id 1743 Nieznany
Biologia Cwiczenia 11 id 87709 Nieznany (2)
cwiczenie 14 id 125164 Nieznany
8 Cwiczenia rozne id 46861 Nieznany
cwiczenia wzrost id 155915 Nieznany
cwiczenie III id 101092 Nieznany
Cwiczenie 5B id 99609 Nieznany
Cwiczenie nr 8 id 99953 Nieznany
cwiczenie 05 id 125057 Nieznany
cwiczenie 52 id 41325 Nieznany
Cwiczenie 01 id 98935 Nieznany
Cwiczenie 12 id 99084 Nieznany
cz 9 id 127095 Nieznany
CWICZENIE 3 temat id 99386 Nieznany
CwiczenieArcGIS 02 id 125937 Nieznany

więcej podobnych podstron