1.Sprawdzenie nachylenia generalnego zbocza metodą Fp-Masłowa.

• naprężenie pierwotne δi = Σγi * zi

• kąt nachylenia dla poszczególnych warstw wg Masłowa Ψi = arc (tg φ+c/δ)

• odległości poziome dla poszczególnych warstw Li = hi/(tg φ+c/δ)

TAB.1 Obliczenia naprężeń dla zadanych wartości gruntu.

grunt	głęb.zaleg [m.]	cięż.obięt γ [kN/m^3]	napr.pier. σ[kPa]	spójność c[kN/m^2]	kąt tarcia φ[°]	kąty nach. Ψ[°]	długość w poz. Li[m.]
Mp	1	21,1	21,1	45	14	67	0,419833
Mp	1	21,1	42,2	45	14	53	0,76014
Ps	1	17,6	59,8	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	77,4	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	95	0	32	32	1,601343
Ps	0,5	17,6	103,8	0	32	32	0,800672
Mp	1	21,1	124,9	45	14	31	1,64073
Mp	1	21,1	146	45	14	29	1,793994
Mp	1	21,1	167,1	45	14	27	1,928654
Mp	1	21,1	188,2	45	14	26	2,047906
Mp	1	21,1	209,3	45	14	25	2,154249
Mp	1	21,1	230,4	45	14	24	2,249674
Mp	1	21,1	251,5	45	14	23	2,335778
Ps	1	17,6	269,1	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	286,7	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	304,3	0	32	32	1,601343
Iw	0,5	20,6	314,6	40	10	17	1,648091
Ps	1	17,6	332,2	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	349,8	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	367,4	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	385	0	32	32	1,601343
33,7932

arctgα
31^o

Kąt zbocza obliczony metodą Masłowa wynosi 31°

W rozpatrywanym osuwisku kąt nachylenia skarpy wynosi w przybliżeniu 45^o, jednak jak wynika z obliczeń przeprowadzonych metodą Masłowa powinien on wynosić co najwyżej 31^o. Przyjęcie zbyt dużego kąta mogło być przyczyną powstania osuwiska. Innym powodem mogło być wysiąkanie wody u podnóża skarpy co jest związane z istnieniem warstwy iłów nie przepuszczających wody.

2.Obliczenia statyczne - ustalenie parametrów wytrzymałościowych zespołu gruntów na powierzchni poślizgu.

Założenia:

Obliczenia przeprowadzam dla świeżego osuwiska.

Grunt osuwiska stracił swoją spójność a zatem przyjmujemy ją w przybliżeniu C = 0

Współczynnik stateczności gruntu osuwiskowego należy przyjąć F = 1,1

TAB.2 Zestawienie danych odczytanych z rysunku 2.

Nr paska	bi m	hi m	γos kN/m^3	hi*γos kN/m^2	G kN/m	ΔH m	αi °	sinαi	cosαi	G*sinαi kN/m	G*cosαi kN/m
1	2,00	6,00	16,84	101,04	202,080	6,40	72,6	0,954	0,298	192,881	60,275
2	2,80	7,00	16,84	117,88	330,064	4,00	55,0	0,819	0,573	270,399	189,279
3	1,90	7,00	16,84	117,88	223,972	1,40	36,4	0,593	0,805	132,860	180,310
4	2,00	6,00	16,84	101,04	202,080	1,40	35,0	0,573	0,819	115,885	165,550
5	3,50	5,00	16,84	84,20	294,700	1,80	27,2	0,457	0,889	134,780	262,073
6	2,50	4,80	16,84	80,83	202,080	1,00	21,8	0,371	0,928	75,051	187,627
7	3,00	3,00	16,84	50,52	151,560	0,80	14,9	0,258	0,966	39,051	146,443
8	4,00	2,00	16,84	33,68	134,720	0,00	0,0	0,000	1,000	0,000	134,720
9	2,6	1,2	16,84	20,21	52,541	-0,6	-13,0	-0,225	0,974	-11,814	51,195
										∑ 949,094	∑ 1377,473
										tgφo = 0,758
										φo = 37,16° ≈ 37°

Wzory użyte do obliczeń:

γ_os = γ_śr / w_śr

w_śr = ∑(A⋅w) / ∑A = 1,15

γ_śr = ∑(A⋅γ) / ∑A = 19,37 kN/m³

γ_os = 16,84 kN/m³

tgφ_o = F ⋅ ∑(G_i⋅sinα_i) / ∑(G_i⋅cosα_i)

arctgφ_o = 37⁰

ODBUDOWA POZIOMU ROBOCZEGO.

Jako metodę odbudowy poziomu roboczego przyjęto wyprofilowanie skarpy do 31⁰, z zachowaniem dolnego

punktu skarpy. W tym celu należy wybrać górną warstwę osuwiska - łącznie ok. 2000 m3 - przy pomocy Dragline'a.

Po odbudowaniu skarpy, u jej podnóża - w miejscu, gdzie przed powstaniem osuwiska było usytuowane odwodnienie - zostanie wbudowane nowe odwodnienie (rura na przecisk).

Schemat skarpy po odbudowie przedstawiono na rys. nr 3, zaś obliczenia statyczne skarpy po odbudowie ujęto w tab. 3.

TAB. 3. Zestawienie danych odczytanych z rysunku nr 3.

Nr paska	bi m	h1 m	h2 m	H3 M	h4 m	h5 m	H6 M	H7 M	h1*γ1 kN/m^2	h2*γ2 kN/m^2	h3*γ3 kN/m^2	h4*γ4 kN/m^2	h5 γ5 kN/m^2	h6*γ6 kN/m^2	h7*γ7 kN/m^2	∑h*γ kN/m^2	G kN/m	ΔH m
1	1	1							21,1	0	0	0	0	0	0	21,1	21,1	2
2	2,2	2	1,8						42,2	31,68	0	0	0	0	0	73,88	162,536	3,4
3	2	1,6	3,5	1,4					33,76	61,6	29,54	0	0	0	0	124,9	249,8	2,2
4	2	0,8	3,5	2	1,7				16,88	61,6	42,2	29,92	0	0	0	150,6	301,2	2,4
5	3,6		2,5	2	4,2				0	44	42,2	73,92	0	0	0	160,12	576,432	3
6	3,4		1	2	6,8				0	17,6	42,2	119,68	0	0	0	179,48	610,232	2,4
7	0,7			1,8	6,8				0	0	37,98	119,68	0	0	0	157,66	110,362	0,5
8	4				7,8	0,3	1,2		0	0	0	137,28	6,18	21,12	0	164,58	658,32	1,9
9	4				9	0,5	2,6	0,4	0	0	0	158,4	10,3	45,76	6,736	221,196	884,784	1,4
10	4				6,6	0,5	4	1	0	0	0	116,16	10,3	70,4	16,84	213,7	854,8	1
11	2				3,6	0,5	4,5	1,4	0	0	0	63,36	10,3	79,2	23,576	176,436	352,872	0,2
12	2,3				2	0,5	4,8	1,6	0	0	0	35,2	10,3	84,48	26,944	156,924	360,9252	0,2
13	0,7				0,8	0,5	5	1,8	0	0	0	14,08	10,3	88	30,312	142,692	99,8844	0
14	4					0,2	4,8	1,6	0	0	0	0	4,12	84,48	26,944	115,544	462,176	0
15	4						4,2	1	0	0	0	0	0	73,92	16,84	90,76	363,04	-0,4
16	2,2						2,3	0,5	0	0	0	0	0	40,48	8,42	48,9	107,58	-0,6

TAB.4. Zestawienie obliczeń .

Nr paska	bi m	αi °	Li m	cu kPa	φu °	Ti kN/m	Bi kN/m
1	1	63,43494882	2,236067977	45	32	106,5194555	18,87241373
2	2,2	57,09475708	4,049691346	45	32	237,4107557	136,4603751
3	2	47,72631099	2,973213749	45	32	238,7937054	184,8370303
4	2	50,19442891	3,12409987	45	32	261,0740154	231,3882494
5	3,6	39,80557109	4,686149806	45	14	321,2859947	369,0227739
6	3,4	35,21759297	4,161730409	45	14	311,5778343	351,910541
7	0,7	35,53767779	0,860232527	40	14	56,80026553	64,14660954
8	4	25,40771811	4,428317965	0	14	148,2618115	282,4566822
9	4	19,29004622	4,23792402	0	14	208,2165009	292,2887702
10	4	14,03624347	4,123105626	0	14	206,76218	207,3194523
11	2	5,710593137	2,009975124	0	14	87,54423869	35,11207634
12	2,3	4,969740728	2,308679276	0	14	89,65045449	31,26681161
13	0,7	0	0,7	0	14	24,90397797	0
14	4	0	4	0	14	115,233419	0
15	4	-5,71059314	4,019950248	0	14	90,06682427	-36,1238302
16	2,2	-15,2551187	2,28035085	0	14	25,87757686	-28,3061705
Σ=		2529,9790	2140,65178

n = 1,181873216

1

---