PLAN WYKA
ADU
WPROWADZENIE
MATERIAA
Y DO KONSTRUKCJI ZESPOLONYCH
KONSTRUKCJE METALOWE
PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH
BELKI
A

CZNIKI
Konstrukcje zespolone
SA
UPY
stalowo-betonowe
PRZYKA
ADY KONSTRUKCJI ZESPOLONYCH
BILBIOGRAFIA
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 1 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 2
WPROWADZENIE WPROWADZENIE
KONSTRUKCJE STALOWE KONSTRUKCJE BETONOWE
- mały ciężar własny konstrukcji - duża wytrzymałość na ściskanie
- duża wytrzymałość stali (ściskanie - odporność na korozje
i rozciąganie) - duża odporność ogniowa
- łatwość wykonania (prefabrykacja) - niskie koszty materiałowe
- łatwość transportu - możliwość dowolnego kształtowania
- szybki montaż (także w trudnych
warunkach)
- korozja - małą wytrzymałość na
- mała odporność ogniowa rozciąganie (zarysowanie)
- wysoki koszt materiału - duży ciężar własny konstrukcji
- wysokie kwalifikacje montażystów - pracochłonność (deskowania)
- stateczność - montaż uwarunkowany czasem
wiązania betonu y
ródło [3]
- betonowanie uwarunkowane
PN-B-03300:2006  Konstrukcje zespolone stalowo-betonowe.
czynnikami atmosferycznymi
Obliczenia statyczne i projektowanie
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 3 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 4
MATERIAA
Y DO KONSTRUKCJI ZESPOLONYCH PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH
STAL KONSTRUKCYJNA
Granica plastyczności Re < 460 MPa.
Parametry wytrzymałościowe wg PN-90/B-03200.
BETON
Klasa betonu co najmniej C20/25, lecz nie więcej niż C50/60.
Parametry wytrzymałościowe wg PN-B-03264:2002.
STAL ZBROJENIOWA y
ródło [2]
Stosuje się stal zbrojeniową klas A-0, A-I, A-II, A-III, i A-III N.
STAL NA A

CZNIKI ŚCINANE
Wykonane ze stali spawalnej.
Stosunek fu / fy nie mniejszy niż 1,2.
Wydłużalność przy zerwaniu min. 12%.
y
ródło [3]
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 5 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 6
ZALETY
WADY
PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH
WYMAGANIA:
Całkowita grubość płyty zespolonej: h=min. 80 mm
Grubość warstwy betonu ponad górną płaszczyznążeber: hc=min. 40 mm
Jeżeli płyta jest zespolona z belką lub pracuje jako tarcza:
h = min. 90 mm, hc = min. 50 mm
Minimalny stopień zbrojenia płyty w odniesieniu do hc wynosi 0,2%.
y
ródło [1]
Rozstaw prętów nie większy niż 2 h oraz 350 mm.
dg < min(0, 40�" hc; b0 / 3; 31,5 mm)
Rozmiar kruszywa:
y
ródło [1]
Stosuje się blachy profilowane o
y
ródło [2]
grubości co najmniej t = 0,7 mm.
y
ródło [3]
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 7 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 8
PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH
Głębokość oparcia blachy profilowanej i płyt zespolonych: Obliczenia płyt zespolonych [1]:
a) w stadium realizacji  sprawdzenie nośności i ugięć blachy
profilowej biorąc pod uwagę:
- ciężar własny blachy i mieszanki betonowej,
- obciążenie montażowe, łącznie z miejscowym nagromadzeniem
mieszanki betonowej podczas jej układania na konstrukcji,
- zwiększenie grubości warstwy betonu na skutek ugięcia blachy.
b) w stadium użytkowania  sprawdzenie stanów granicznych nośności
y
ródło [1]
i użytkowania płyty zespolonej w przekrojach krytycznych.
- przy oparciu na stali lub betonie: lbc e" 75 mm; lbs e" 50 mm
- przy oparciu na innym podłożu: lbc e" 100 mm; lbs e" 70 mm
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 9 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 10
PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH
Przekroje krytyczne w płycie zespolonej: Szerokość efektywna płyty zespolonej:
y
ródło [1]
Nośność płyt zespolonych sprawdza się z uwagi na:
y
ródło [2]
- przekrój I - zginanie,
- przekrój II - ścinanie podłużne (rozwarstwienie),
- przy zginaniu i ścinaniu podłużnym:
- przekrój III - ścinanie poprzeczne przy podporze lub przebicie
- płyty swobodnie podparte i przęsła skrajnych płyt ciągłych:
w otoczeniu obciążeń skupionych.
Lp
bem = bm + 2�" Lp �"(1- )
d" szerokość płyty
(116)
L
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 11 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 12
PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH
- w przęsłach pośrednich płyt ciągłych: NOŚNOŚĆ PA
YTY ZESPOLONEJ NA ZGINANIE (PEA
NE ZESPOLENIE)
Lp
1. Oś obojętna mieści się powyżej blachy profilowanej
(117)
bem = bm +1,33�" Lp �" (1- )
d" szerokość płyty
L
- przy ścinaniu:
Lp
(118)
bem = bm + Lp �"(1- )
d" szerokość płyty
L
y
ródło [2]
- dla obciążeń liniowych oraz skupionych:
bem = bp + 2�"(hc + hf )
(119)
M = fyp,d �" Ape �"(dp - 0,5�" xpl ) + fsd �" As �"(ds - 0,5�" xpl )
pl,Rd
gdzie:
(120)
L- długość przęsła,
Lp - odległość od siły skupionej lub środka obciążenia do najbliższej podpory.
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 13 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 14
PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH
gdzie:
2. Oś obojętna mieści się w blasze profilowanej
Ape- efektywne pole przekroju blachy profilowanej w strefie rozciągania na szerokości b,
dp - odległość od górnej krawędzi płyty do środka ciężkości efektywnego przekroju
blachy profilowanej,
fyp,d - obliczeniowa granica plastyczności blachy profilowanej,
As - pole przekroju w pełni zakotwionego zbrojenia dolnego rozmieszczonego na
szerokości b,
ds. - odległość od górnej krawędzi płyty do środka ciężkości zbrojenia,
fsd - obliczeniowa granica plastyczności zbrojenia,
fcd - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie.
y
ródło [2]
fyp,d �" Ape + fsd �" As
M = � �" fyp,d �" Ape �" z1 + M + fsd �" As �" z2 (122)
xpl = (121)
Rd f pr
0,85�" fcd �"b
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 15 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 16
PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH
Nośność płyty zespolonej na zginanie w przekroju podporowym można
M = 1, 25�"(1-� ) �" M d" M (123)
pr f pa pa
obliczyć przyjmując rozkład naprężeń jak na rysunku:
(124)
z1 = dp - 0,5�" hc - (1-� ) �"(ep - e)
f
(125)
z2 = ds - 0,5�" hc
0,85�" fcd �"b �" hc - fsd �" As
(126)
� =
f
fyp,d �" Ape
gdzie:
Mpr - obliczeniowa nośność plastyczna na zginanie efektywnego przekroju poprzecznego
y
ródło [2]
blachy profilowanej,
ep - odległość osi obojętnej uplastycznionego przekroju zespolonego od krawędzi dolnej,
e - odległość środka ciężkości efektywnego przekroju poprzecznego blachy profilowanej
od krawędzi dolnej.
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 17 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 18
PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH PA
YTY ZESPOLONE NA BLACHACH PROFILOWANYCH
Ponadto nośność płyt zespolonych sprawdza się z uwagi na: Stan graniczny użytkowalności sprawdza się z uwagi na:
- rozwarstwienie*: - zarysowanie betonu wg p. 5.4.1
- metodą  m-k wg p. 5.3.3.2
- ugięcia wg p. 5.4.2
- metodą częściowego zespolenia dla płyt bez skrajnych zakotwień
wg p. 5.3.3.3
- metodą częściowego zespolenia dla płyt z zakotwieniami skrajnymi
wg p. 5.3.3.4
- ścinanie wg p. 5.3.4
- przebicie wg p. 5.3.5
* Badanie przyczepności stali i betonu w płytach zespolonych bada się
na drodze doświadczalnej.
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 19 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 20
BELKI BELKI
Przekroje krytyczne w belce zespolonej:
y
ródło [1]
y
ródło [1]
Nośność belek zespolonych sprawdza się z uwagi na:
- przekrój I - zginanie w przęśle,
- przekrój II - ścinanie (belki wolnopodparte) lub zginanie ze ścinaniem
(belki ciągłe),
y
ródło [3]
- przekrój III - rozwarstwienie.
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 21 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 22
BELKI BELKI
y
ródło [2]
Modele analizy belek zginanych:
- sprężysty (przekroje klasy 1, 2, 3 i 4) wg p. 4.1.4.2,
- sprężysto-plastyczny (przekroje klasy 1, 2, 3 i 4) wg p. 4.1.4.5,
- sztywno-plastyczny (przekroje klasy 1 i 2):
y
ródło [2]
- przy pełnym zespoleniu wg p. 4.1.4.3
- przy częściowym zespoleniu wg p. 4.1.4.4
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 23 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 24
BELKI BELKI
Szerokość współpracująca płyty betonowej (przekrój efektywny - beff) NOŚNOŚĆ BELKI ZESPOLONEJ NA ZGINANIE - PEA
NE ZESPOLENIE
(MODEL SZTYWNO-PLASTYCZNY)
1. Oś obojętna mieści się w płycie betonowej
fyd �" Aa < 0,85�" fcd �" Ac
(19)
y
ródło [2]
2
(5)
beff = b0 +
"b
ei
i=1
gdzie:
b0 - szerokość łącznika lub rozstaw sworzni jak na rysunku powyżej,
be - jednostronny wysięg półki równy Le / 8 nie większy niż do połowy rozstawu belek
y
ródło [1]
lub wysięg wspornika
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 25 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 26
BELKI BELKI
2. Oś obojętna mieści się w półce belki stalowej
(20)
M = fyd �" Aa �" (da - 0,5�" xpl )
pl,Rd
0,85�" fcd �" Ac < fyd �" Aa < 0,85�" fcd �" Ac + 2 �" fyd �" Af (22)
gdzie:
xpl - odległość osi obojętnej przekroju zespolonego od ściskanej krawędzi płyty
betonowej (wg wzoru 21),
M = 0,85�" fcd �" Ac �"(da - 0,5�" hc ) +
da - odległość od środka ciężkości przekroju belki stalowej od ściskanej krawędzi płyty
pl,Rd
betonowej,
beff - szerokość współpracująca płyty betonowej, + ( fyd �" Aa - 0,85�" fcd �" Ac )�"(da - 0,5�" hc - 0,5�" xpl )
Aa - pole przekroju poprzecznego belki stalowej,
Ac - pole przekroju poprzecznego płyty betonowej, (23)
gdzie:
fyd - obliczeniowa granica plastyczności stali konstrukcyjnej (fd - wg PN-90/B-03200)
xpl - odległość osi obojętnej przekroju zespolonego od ściskanej krawędzi płyty
fcd - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie.
betonowej (wg wzoru 24),
bf - szerokość półki belki stalowej,
Af - pole przekroju poprzecznego półki stalowej.
fyd �" Aa
xpl =
(21)
0,85�" fcd �"beff
fyd �" Aa - 0,85�" fcd �" Ac
(24)
xpl = hc +
2�" fyd �"bf
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 27 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 28
BELKI BELKI
3. Oś obojętna mieści się w środniku belki stalowej
(27)
M = fyd �"Wpl,a
pl,a,Rd
(25)
0,85�" fcd �" Ac < fyd �"(Aa - 2 �" Af )
0,85�" fcd �" Ac
xpl = da - (28)
2�" fyd �"tw
NOŚNOŚĆ NA MOMENT PODPOROWY
y
ródło [1]
M = M + 0,85�" fcd �" Ac �"(0,5�" xpl + 0,5�" da - 0,5�" hc )
pl,Rd pl ,a,Rd
(26)
gdzie:
xpl - odległość osi obojętnej przekroju zespolonego od ściskanej krawędzi płyty
betonowej (wg wzoru 28),
Mpl,a,Rd - obliczeniowa nośność plastyczna na zginanie przekroju stalowego (wg wzoru 27),
y
ródło [2]
tw - grubość środnika belki stalowej,
Wpl,a - plastyczny wskaz
nik wytrzymałości przekroju belki stalowej.
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 29 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 30
BELKI BELKI
NOŚNOŚĆ BELKI ZESPOLONEJ NA ŚCINANIE
Zakładając że oś obojętna mieści się w środku belki stalowej:
fyd �" AV
(45)
Vpl,Rd =
(29)
M = M + fsd �" As �" (ds - 0,5�" x0 )
pl,Rd pl,a,Rd
3
gdzie:
ds - odległość środka przekroju zbrojenia podłużnego płyty od środka ciężkości przekroju
belki stalowej,
As - pole przekroju zbrojenia podłużnego płyty
fs - obliczeniowa granica plastyczności stali zbrojeniowej,
y
ródło [2]
Mpl,a,Rd - obliczeniowa nośność plastyczna na zginanie przekroju stalowego (wg wzoru 27),
tw - grubość środnika belki stalowej,
Wpl,a - plastyczny wskaz
nik wytrzymałości przekroju belki stalowej.
(46)
Dwuteowniki walcowane: AV = Aa - 2�"b �"t + (tw + 2�" r) �"t
f f
fsd �" As
x0 = (31)
Kształtowniki spawane o przekroju prostokątnym: AV = �"tw )
"(d (47)
2�" fyd �"tw
h
Rury walcowane o przekroju prostokątnym (48)
AV = Aa �"
b + h
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 31 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 32
BELKI BELKI
Środniki belek stalowych należy dodatkowo sprawdzić na Ponadto sprawdza się:
wyboczenie przy ścinaniu wg PN-90/B-03200 jeżeli ich smukłość
- Zginanie ze ścinaniem - wg p. 4.1.6.
przekracza podane niżej wartości:
- Zwichrzenie belek zespolonych (belki ciągłe - zwichrzenie na
podporze) - wg p. 4.1.8.
- dla środnika nieusztywnionego i nieobetonowanego:
d
> 72�"�
(49)
tw
- dla środnika nieusztywnionego lecz obetonowanego:
d
> 124�"�
(50)
tw
gdzie: � = 235 / fy
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 33 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 34
BELKI A

CZNIKI
A

CZNIKI SWORZNIOWE
Naprężenia i odkształcenia w SGU należy obliczać posługując się
modelem sprężystymi przyjmując do obliczeń efektywny przekrój belki
stalowej i efektywną szerokość płyty współpracującej. Należy przy tym
uwzględnić efekty:
- zwiększoną podatność belki stalowej przy zginaniu w przypadku
znacznie ograniczonej współpracy betonu i stali (poślizg i odrywanie),
- zarysowanie betonu w strefie rozciąganej (momenty podporowe),
- uplastycznienie stali konstrukcyjnej, jeśli występuje, szczególnie
y
ródło [3]
w belkach niepodpartych montażowo,
y
ródło [2]
- pełzania oraz skurcz betonu.
Wymiary łączników sworzniowych:
W ramach SGU sprawdza się:
- ugięcie belek wg p. 4.2.2, d = 16 - 25 mm
hsc > 3 d
- zarysowanie betonu wg p. 4.2.3.
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 35 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 36
A

CZNIKI A

CZNIKI
y
ródło [2] y
ródło [3]
Schemat przenoszenia
sił ścinających przez
łącznik sworzniowy.
y
ródło [1]
y
ródło [1]
Ciągły łącznik z perforowanego
A
ączniki kątowe z blachy (Hilti)
kątownika y
ródło [1]
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 37 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 38
A

CZNIKI A

CZNIKI
gdzie:
A

CZNIKI SWORZNIOWE
fu - określona wytrzymałość graniczna materiału łącznika sworzniowego na rozciąganie,
nie większa niż 500 MPa,
Nośność obliczeniowa pojedynczego łącznika w płycie jednolitej
fck - charakterystyczna wytrzymałość walcowa betonu na ściskanie,
określa mniejsza z wartości (PRd):
Ecm - średnia wartość siecznego modułu sprężystości betonu,
2
d - średnica łącznika sworzniowego,
0,8�" fu �"Ą �" d
hsc - wysokość łącznika sworzniowego po przyspawaniu,
(88)
PRd =
łV - częśćiowy współczynnik bezpieczeństwa równy 1,25.
4�"łV
2
0, 29�"ą �" d �" fck �" Ecm
Nośność obliczeniową łączników sworzniowych kotwionych w płycie
(89)
PRd =
zespolonej na blachach profilowanych przyjmuje się równą ich
łV
nośności w płycie jednolitej pomnożonej przez współczynnik
zmniejszający kl lub kt przyjmowany w zależności od kierunku
hsc hsc
�# ś#
(90)
gdzie: ą = 0, 2�"ś# +1ź# dla 3 d" d" 4
użebrowania.
dd
�# #
hsc
(91)
ą = 1 dla > 4
d
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 39 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 40
A

CZNIKI A

CZNIKI
W przypadku pełnego zespolenia podłużna siła ścinająca Liczba łączników na odcinku obliczeniowym (nf):
przenoszona przez łączniki:
VL
nf =
- na odcinku między podporą skrajną i przekrojem maksymalnego
PRd
momentu przęsłowego:
Rozstaw łączników musi spełniać warunki:
(83)
VL = Ncf
- w kierunku podłużnym:
sl < 6 hc
- na odcinku między podporą pośrednią lub utwierdzoną podporą
sl < 800 mm
skrajną a przekrojem maksymalnego momentu przęsłowego:
sl > 5 d
(84)
VL = Ncf + Nt
- w kierunku poprzecznym:
st > 2,5 d - w płytach jednolitych
st > 4 d - w innych przypadkach
Ncf = min(Aa �" fyd ;0,85�" Ac �" fcd + Asc �" fsd )
gdzie:
odległość od krawędzi belki do brzegu łącznika min. 20 mm
Nt = As �" fsd + Aap �" fyp,d
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 41 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 42
y
ródło [3]
A

CZNIKI SA
UPY
Ponadto należy sprawdzić:
- zbrojenie poprzeczne z uwagi na siłę ścinającą wg p. 4.1.12
y
ródło [3]
y
ródło [2]
y
ródło [2]
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 43 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 44
SA
UPY SA
UPY
Ograniczenie smukłości ścianek słupów stalowych Metody obliczeń:
- ogólna - stosowana do dowolnych przekrojów wg 6.2.1,
- uproszczona - wynikająca z metody ogólnej, stosowana do
słupów o stałym przekroju bisymetrycznym wykorzystująca
krzywe interakcji M-N wg 6.2.2,
- skrócona - o ograniczonym zakresie stosowania do obliczania
słupów o stałym przekroju bisymetrycznym wg 6.2.3.
Udział stali konstrukcyjnej � w nośności granicznej przekroju
zespolonego powinien mieścić się w granicach:
Aa �" fyd
(139)
0, 2 d" � = d" 0,9
N
pl,Rd
Słupy zespolone powinny być dodatkowo zbrojone prętami
podłużnymi i strzemionami, przy czym stopień zbrojenia
y
ródło [2]
podłużnego nie może przekraczać 6 %.
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 45 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 46
SA
UPY SA
UPY
NOŚNOŚĆ SA
UPA ZESPOLONEGO OSIOWO ŚCISKANEGO Sztywność przekroju (przy obciążeniach krótkotrwałych):
WG METODY UPROSZCZONEJ - wartość charakterystyczna:
(153)
(EI)eff ,k = Ea �" Ia + 0,6�" Ecm �" Ic + Es �" Is
Nośność przekroju osiowo ściskanego:
- elementy częściowo lub całkowicie obetonowane:
- wartość obliczeniowa:
(146)
N = Aa �" fyd + 0,85�" Ac �" fcd + As �" fsd
pl,Rd
(154)
(EI )eff ,d = 0,9 �"(Ea �" Ia + 0,5�" Ecm �" Ic + Es �" Is )
- elementy wypełnione betonem:
gdzie:
Ia Ic Is - momenty bezwładności przekrojów: stali konstrukcyjnej, betonu, i zbrojenia
(147)
N = Aa �" fyd + Ac �" fcd + As �" fsd
pl,Rd
w rozpatrywanej płaszczyz
nie zginania,
Ea Ec Es - moduły sprężystości stali konstrukcyjnej, betonu i zbrojenia.
Wpływ obciążeń długotrwałych na sztywność giętną można
uwzględnić przyjmując zamiast Ecm wartość Ec,eff obliczoną według
wzoru (155).
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 47 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 48
SA
UPY SA
UPY
Długość obliczeniową słupa (l0) przyjmuje się według zasad Nośność elementów osiowo ściskanych (sprawdza się dla obu osi):
mechaniki budowli jak dla elementów z materiału liniowo
NSd d" � �" N
sprężystego. (158)
pl,Rd
gdzie:
Smukłość względna:
NSd - siła osiowa w elemencie
� - współczynnik wyboczeniowy określony w funkcji smukłości względnej  i odpowiedniej
N
krzywej wyboczeniowej wg Tabl. 9 i Tabl. 12.
pl,Rk
 = (156)
Ncr
Tabl. 9
gdzie:
Npl,Rk - nośność przekroju osiowo ściskanego określona na podstawie wytrzymałości
charakterystycznych (ł=1) .
2
Ą �"(EI )eff ,k
Ncr = (157)
l02
y
ródło [2]
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 49 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 50
SA
UPY SA
UPY
Tabl. 12
y
ródło [2]
y
ródło [2]
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 51 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 52
PRZYKA
ADY KONSTRUKCJI ZESPOLONYCH BIBLIOGRAFIA
1. W. Kucharczuk, S. Labocha  Konstrukcje zespolone stalowo-betonowe budynków
- konstrukcje mostowe
Wydawnictwo Arkady, Wrocław 2007
- budynki szkieletowe (biurowe, hotele)
2. PN-B-03300  Konstrukcje zespolone stalowo-betonowe. Obliczenia statyczne
i projektowanie
- obiekty przemysłowe
3. Materiały edukacyjne ESDEP
- konstrukcje off-shore
y
ródło [3]
10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 53 10-04-19 Konstrukcje metalowe  Wykład 23 54