N2 = 50%
zN2 = 0, 5
CO = 30%
zCO = 0, 3
CO2 = 20%
zCO2 = 0, 2 |
Czynnik gorący „A”(mieszanina gazów):
N2 = 50% zN2 = 0, 5
CO = 30% zCO = 0, 3
CO2 = 20% zCO2 = 0, 2
Masy molowe:
$$M_{N_{2}} = 2 \bullet 14 = 28\frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
$$M_{\text{CO}} = 12 + 16 = 28\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
$$M_{\text{CO}_{2}} = 12 + 2 \bullet 16 = 44\frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
Zastępcza masa molowa:
$$M_{\text{zA}} = \sum_{}^{}z_{\text{iA}} \bullet M_{\text{iA}}$$
$$M_{\text{zA}} = 0,5 \bullet 28 + 0,3 \bullet 28 + 0,2 \bullet 44 = 31,2\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
|
$$M_{\text{zA}} = 31,2\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
|
$$M_{\text{zA}} = 31,2\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
zN2 = 0, 5
zCO = 0, 3
zCO2 = 0, 2
$$M_{N_{2}} = 28\frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
$$M_{\text{CO}} = 28\frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
$$M_{\text{CO}_{2}} = 44\frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
|
Udział masowe (gramowe):
$$g_{\text{iA}} = z_{\text{iA}} \bullet \frac{M_{\text{iA}}}{M_{\text{zA}}}$$
$$g_{N_{2}} = 0,5 \bullet \frac{28}{31,2} = 0,4487$$
$$g_{\text{CO}} = 0,3 \bullet \frac{28}{31,2} = 0,2692$$
$$g_{\text{CO}_{2}} = 0,2 \bullet \frac{44}{31,2} = 0,2821$$
Sprawdzenie:
$$\sum_{}^{}{g_{\text{iA}} = 1,00}$$
0, 4487 + 0, 2692 + 0, 2821 = 1
|
gN2 = 0, 4487
gCO = 0, 2692
gCO2 = 0, 2821
|
$$\dot{G_{A}} = 18000\ \frac{\text{kg}}{h}$$
|
Zamiana strumienia:
$$\dot{G_{A}} = 18000\ \frac{\text{kg}}{h} = 5\ \frac{\text{kg}}{s}$$
|
$$\dot{G_{A}} = 5\ \frac{\text{kg}}{s}$$
|
gN2 = 0, 4487
gCO = 0, 2692
gCO2 = 0, 2821
tA1 = 350
tA2 = 230
|
Średnie ciepło właściwe czynnika gorącego, CpmA
N2 |
29,228 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,383 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,601 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
CO |
29,303 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,517 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,789 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
CO2 |
40,059 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
41,755 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
43,250 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
Średnie ciepło właściwe czynnika gorącego na wlocie, CpmA1
$$\left. \ C_{pm\ A1} \right|_{0}^{350} = \sum_{}^{}g_{\text{iA}} \bullet C_{\text{pm\ iA}} = 0,4487 \bullet \frac{\left\lbrack 29,383 + \left( 29,601 - 29,383 \right) \bullet 0,5 \right\rbrack}{28} +$$
$$\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ + 0,2692 \bullet \frac{\left\lbrack 29,517 + \left( 29,789 - 29,517 \right) \bullet 0,5 \right\rbrack}{28} +$$
$$\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ + 0,2821 \bullet \frac{\left\lbrack 41,755 + \left( 43,250 - 41,755 \right) \bullet 0,5 \right\rbrack}{44} = 1,0270408\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
Średnie ciepło właściwe czynnika gorącego na wylocie, CpmA2
$$\left. \ C_{pm\ A2} \right|_{0}^{230} = \sum_{}^{}g_{\text{iA}} \bullet C_{\text{pm\ iA}} = 0,4487 \bullet \frac{\left\lbrack 29,228 + \left( 29,383 - 29,228 \right) \bullet 0,3 \right\rbrack}{28} +$$
$$\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ + 0,2692 \bullet \frac{\left\lbrack 29,303 + \left( 29,517 - 29,303 \right) \bullet 0,3 \right\rbrack}{28} +$$
$$\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ + 0,2821 \bullet \frac{\left\lbrack 40,059 + \left( 41,755 - 40,059 \right) \bullet 0,3 \right\rbrack}{44} = 1,0126115\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
|
$$C_{pm\ A1} = 1,0270408\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
$$C_{pm\ A2} = 1,0126115\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
|
N2 = 79%
zN2 = 0, 79
O2 = 21%
zO2 = 0, 21
|
Czynnik zimny „B” (powietrze):
N2 = 79% zN2 = 0, 79
O2 = 21% zO2 = 0, 21
Masy molowe:
$$M_{N_{2}} = 2 \bullet 14 = 28\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
$$M_{O_{2}} = 2 \bullet 16 = 32\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
Zastępcza masa molowa:
$$M_{\text{zB}} = \sum_{}^{}z_{\text{iB}} \bullet M_{\text{iB}}$$
$$M_{\text{zB}} = 0,79 \bullet 28 + 0,21 \bullet 32 = 28,84\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
|
$$M_{\text{zB}} = 28,84\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
|
$$M_{\text{zB}} = 28,84\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
zN2 = 0, 79
zO2 = 0, 21
$$M_{N_{2}} = 28\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
$$M_{O_{2}} = 32\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
|
Udział masowy:
$$g_{\text{iB}} = z_{\text{iB}} \bullet \frac{M_{\text{iB}}}{M_{\text{zB}}}$$
$$g_{N_{2}} = 0,79 \bullet \frac{28}{28,84} = 0,76699$$
$$g_{O_{2}} = 0,21 \bullet \frac{32}{28,84} = 0,23301$$
Sprawdzenie:
$$\sum_{}^{}{g_{\text{iA}} = 1,00}$$
0, 76699 + 0, 23301 = 1
|
gN2 = 0, 76699
gO2 = 0, 23301
|
gN2 = 0, 76699
gO2 = 0, 23301
tB1 = 180
tB2 = 30
|
Średnie ciepło właściwe czynnika zimnego, CpmB
N2 |
29,115 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,144 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,228 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
O2 |
29,274 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,538 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,931 $\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
Średnie ciepło właściwe czynnika zimnego na wylocie, CpmB1
$$\left. \ C_{pm\ B1} \right|_{0}^{180} = 0,76699 \bullet \frac{\left\lbrack 29,144 + \left( 29,228 - 29,144 \right) \bullet 0,8 \right\rbrack}{28} +$$
$$\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ + 0,23301 \bullet \frac{\left\lbrack 29,538 + \left( 29,931 - 29,538 \right) \bullet 0,8 \right\rbrack}{32} = 1,017540\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
Średnie ciepło właściwe czynnika zimnego na wlocie, CpmB2
$$\left. \ C_{pm\ B2} \right|_{0}^{30} = 0,76699 \bullet \frac{\left\lbrack 29,115 + \left( 29,144 - 29,115 \right) \bullet 0,3 \right\rbrack}{28} +$$
$$\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ + 0,23301 \bullet \frac{\left\lbrack 29,274 + \left( 29,538 - 29,274 \right) \bullet 0,3 \right\rbrack}{32} = 1,011508\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
|
$$C_{pm\ B1} = 1,017540\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
$$C_{pm\ B2} = 1,011508\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
|
Bilans cieplny wymiennika
|
$$C_{pm\ A1} = 1,0270408\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
$$C_{pm\ A2} = 1,0126115\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
$$\dot{G_{A}} = 5\ \frac{\text{kg}}{s}$$
tA1 = 350
tA2 = 230
|
$$\dot{Q} = {\dot{Q}}_{A} = {\dot{Q}}_{B} + {\dot{Q}}_{\text{str}}$$
$${\dot{Q}}_{\text{str}} = 0,05 \bullet {\dot{Q}}_{B}$$
$${\dot{Q}}_{A} = 1,05 \bullet {\dot{Q}}_{B}$$
Strumień ciepła czynnika gorącego,${\dot{\mathbf{Q}}}_{\mathbf{A}}$
$${\dot{Q}}_{A} = {\dot{G}}_{A} \bullet \left( \left. \ C_{pm\ A1} \right|_{0}^{t_{A1}} \bullet t_{A1} - \left. \ C_{pm\ A2} \right|_{0}^{t_{A2}} \bullet t_{A2} \right)$$
$${\dot{Q}}_{A} = 5 \bullet \left( 1,0270408 \bullet 350 - 1,0126115 \bullet 230 \right) = 632,82\ kW$$
|
$${\dot{Q}}_{A} = 632,82\ kW$$
|
$$C_{pm\ B1} = 1,017540\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
$$C_{pm\ B2} = 1,011508\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet}$$
$${\dot{Q}}_{A} = 632,82\ kW$$
tB1 = 180
tB2 = 30
|
Strumień ciepła czynnika zimnego,${\dot{\mathbf{Q}}}_{\mathbf{B}}$
$${\dot{Q}}_{B} = {\dot{G}}_{B} \bullet \left( \left. \ C_{pm\ B1} \right|_{0}^{t_{B1}} \bullet t_{B1} - \left. \ C_{pm\ B2} \right|_{0}^{t_{B2}} \bullet t_{B2} \right)$$
$${\dot{Q}}_{B} = \frac{{\dot{Q}}_{A}}{1,05} = \frac{632,82}{1,05} = 602,69\ kW$$
$${\dot{G}}_{B} = \frac{{\dot{Q}}_{B}}{\left( \left. \ C_{pm\ B1} \right|_{0}^{t_{B1}} \bullet t_{B1} - \left. \ C_{pm\ B2} \right|_{0}^{t_{B2}} \bullet t_{B2} \right)}$$
$${\dot{G}}_{B} = \frac{602,69}{\left( 1,017540 \bullet 180 - 1,011508 \bullet 30 \right)} = 3,94\ \frac{\text{kg}}{s}$$
|
$${\dot{Q}}_{B} = 602,69\ kW$$
$${\dot{G}}_{B} = 3,94\ \frac{\text{kg}}{s}$$
|
tA1 = 350
tA2 = 230
tB1 = 180
tB2 = 30
$${\dot{Q}}_{A} = 632,82\ kW$$
$$k = 100\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
Obliczanie powierzchni wymiany ciepła
$$\mathbf{F}_{\mathbf{\text{obl}}}\mathbf{=}\frac{\dot{\mathbf{Q}}}{\mathbf{k \bullet}\mathbf{t}_{\mathbf{n}}}$$
gdzie: k – współczynnik przenikania ciepła
$$\mathbf{}\mathbf{t}_{\mathbf{n}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{}\mathbf{t}_{\mathbf{1}}\mathbf{-}\mathbf{t}_{\mathbf{2}}}{\mathbf{\ln}\frac{\mathbf{}\mathbf{t}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{}\mathbf{t}_{\mathbf{2}}}}$$
t1 = tA1 − tB1 = 350 − 180 = 170
t2 = tA2 − tB2 = 230 − 30 = 200
$$\mathbf{}\mathbf{t}_{\mathbf{n}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{170 - 200}}{\mathbf{\ln}\left( \frac{\mathbf{170}}{\mathbf{200}} \right)}\mathbf{= 184,59\ }$$
$$\mathbf{F}_{\mathbf{\text{obl}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{632,82 \bullet}\mathbf{10}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{100 \bullet 184,59}}\mathbf{= 34,28\ }\mathbf{m}^{\mathbf{2}}$$
|
tn=184, 59
Fobl = 34, 28 m2
|
Obliczanie parametrów zredukowanych |
tA1 = 350
tA2 = 230
|
Parametry zredukowane dla czynnika gorącego, A
Średnia temperatura czynnika A, TA,śr
$$T_{A,sr} = \frac{t_{A1} + t_{A2}}{2} + 273,15 = \frac{350 + 230}{2} + 273,15 = 563,15\ K$$
TA, sr=TAKT, A
|
TA, sr = 563, 15 K
|
rN2 = 0, 5
rCO = 0, 3
rCO2 = 0, 2
Tkr, N2 = 126, 05 K
Tkr, CO = 132, 95 K
Tkr, CO2 = 304, 15 K
|
Temperatura krytyczna czynnika A, Tkr,A
$$T_{kr,A} = \sum_{}^{}r_{\text{iA}} \bullet T_{i,kr,A}$$
Tkr, A = 0, 5 • 126, 05 + 0, 3 • 132, 95 + 0, 2 • 304, 15 = 163, 74 K
|
Tkr, A = 163, 74 K
|
rN2 = 0, 5
rCO = 0, 3
rCO2 = 0, 2
Pkr, N2 = 339, 3 • 104 Pa
Pkr, CO = 349, 1 • 104 Pa
Pkr, CO2 = 735, 5 • 104 Pa
|
Ciśnienie krytyczne czynnika A, Pkr,A
$$P_{kr,A} = \sum_{}^{}r_{\text{iA}} \bullet P_{i,kr,A}$$
Pkr, A = (0,5•339,3+0,3•349,1+0,2•735,5) • 104 = 421, 48 • 104 Pa
|
Pkr, A = 421, 48 • 104 Pa
|
TAKT, A = 563, 15 K
Tkr, A = 163, 74 K
|
Temperatura zredukowana czynnika A, Tr,A
$$T_{r,A} = \frac{T_{AKT,A}}{T_{kr,A}} = \frac{563,15}{163,74} = 3,44\ K$$
|
Tr, A = 3, 44 K
|
PAKT, A = 0, 6 • 106 Pa
Pkr, A = 421, 48 • 104 Pa
|
Zredukowane ciśnienie czynnika A, Pr,A
$$P_{r,A} = \frac{P_{AKT,A}}{P_{kr,A}} = \frac{0,6 \bullet 10^{6}}{421,48 \bullet 10^{4}} = 0,142\ Pa$$
|
Pr, A = 0, 142 Pa
|
Pr, A = 0, 142 Pa
Tr, A = 3, 44 K
|
Współczynnik ściśliwości, zA
zA = f(Pr, A ; Tr, A) = (0,142 ;3,44) = 1, 0
Wartość współczynnika ściśliwości „zA” odczytano z tablic do obliczeń procesowych. |
zA = 1, 0
|
Pr, A = 0, 142 Pa
Tr, A = 3, 44 K
|
Zredukowany dynamiczny współczynnik lepkości, ηr, A
ηr, A = f(Pr, A ; Tr, A) = (0,142 ;3,44) = 1, 22
Wartość zredukowanego dynamicznego współczynnika lepkości ηr, A
odczytano z wykresu z tablic do obliczeń procesowych |
ηr, A = 1, 22
|
rN2 = 0, 5
rCO = 0, 3
rCO2 = 0, 2
ηkr, N2 = 180 • 10−7 Pa • s
ηkr, CO = 190 • 10−7 Pa • s
ηkr, CO2 = 343 • 10−7 Pa • s
|
Krytyczny dynamiczny współczynnik lepkości, ηkr, A
$$\eta_{kr,A} = \sum_{}^{}r_{\text{iA}} \bullet \eta_{i,kr,A}$$
ηkr, A = (0,5•180+0,3•190+0,2•343) • 10−7 = =215, 6 • 10−7 Pa • s
|
ηkr, A = 215, 6 • 10−7 Pa • s
|
ηr, A = 1, 22
ηkr, A = 215, 6 • 10−7 Pa • s
|
Aktualny dynamiczny współczynnik lepkości, ηAKT, A
ηAKT, A = ηr, A • ηkr, A
ηAKT, A = 1, 22 • 215, 6 • 10−7 = 2, 63 • 10−5 Pa • s
|
ηAKT, A = 2, 63 • 10−5 Pa • s
|
Pr, A = 0, 142 Pa
Tr, A = 3, 44 K
|
Zredukowany współczynnik przewodzenia ciepła, λr, A
λr, A = f(Pr, A ; Tr, A) = (0,142 ;3,44) = 1, 38
Wartość zredukowanego współczynnika przewodzenia ciepła odczytano z wykresu z tablic do obliczeń procesowych. |
λr, A = 1, 38
|
rN2 = 0, 5
rCO = 0, 3
rCO2 = 0, 2
$$\lambda_{kr,N_{2}} = 0,0329\ \frac{W}{m \bullet K}$$
$$\lambda_{kr,CO} = 0,0298\ \frac{W}{m \bullet K}$$
$$\lambda_{kr,\text{CO}_{2}} = 0,0450\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
Krytyczny współczynnik przewodzenia ciepła, λkr, A
$$\lambda_{kr,A} = \sum_{}^{}r_{\text{iA}} \bullet \lambda_{i,kr,A}$$
$$\lambda_{kr,A} = 0,5 \bullet 0,0329 + 0,3 \bullet 0,0298 + 0,2 \bullet 0,0450 = 0,03439\frac{W}{m \bullet K}$$
|
$$\lambda_{kr,A} = 0,03439\frac{W}{m \bullet K}$$
|
$$\lambda_{kr,A} = 0,03439\frac{W}{m \bullet K}$$
λr, A = 1, 38
|
Aktualny współczynnik przewodzenia ciepła czynnika A, λAKT, A
λAKT, A = λr, A • λkr, A
$$\lambda_{AKT,A} = 1,38 \bullet 0,03439 = 0,04746\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
$$\lambda_{AKT,A} = 0,04746\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
tB1 = 180
tB2 = 30
|
Parametry zredukowane dla czynnika zimnego, B
Średnia temperatura czynnika zimnego B, TB,śr
$$T_{B,sr} = \frac{t_{B1} + t_{B2}}{2} + 273,15 = \frac{180 + 30}{2} + 273,15 = 378,15\ K$$
|
TB, sr = 378, 15 K
|
rN2 = 0, 79
rO2 = 0, 21
Tkr, N2 = 126, 05 K
Tkr, O2 = 154, 35 K
|
Temperatura krytyczna czynnika B, Tkr,B
$$T_{kr,B} = \sum_{}^{}r_{\text{iB}} \bullet T_{i,kr,B}$$
Tkr, B = 0, 79 • 126, 05 + 0, 21 • 154, 35 = 131, 99 K
|
Tkr, B = 131, 99 K
|
rN2 = 0, 79
rO2 = 0, 21
Pkr, N2 = 339, 3 • 104 Pa
Pkr, O2 = 504, 1 • 104 Pa
|
Ciśnienie krytyczne mieszaniny B, Pkr,B
$$P_{kr,B} = \sum_{}^{}r_{\text{iB}} \bullet P_{i,kr,B}$$
Pkr, B = (0,79•339,3+0,21•504,1) • 104 = 373, 908 • 104 Pa
|
Pkr, B = 373, 908 • 104 Pa
|
TAKT, B = 378, 15 K
Tkr, B = 131, 99 K
|
Temperatura zredukowana czynnika B, Tr,B
$$T_{r,B} = \frac{T_{AKT,B}}{T_{kr,B}} = \frac{378,15}{131,99} = 2,87\ K$$
|
Tr, B = 2, 87 K
|
PAKT, B = 0, 6 • 106 Pa
Pkr, B = 373, 908 • 104 Pa
|
Zredukowane ciśnienie czynnika B, Pr,B
$$P_{r,B} = \frac{P_{AKT,B}}{P_{kr,B}} = \frac{0,6 \bullet 10^{6}}{373,908 \bullet 10^{4}} = 0,161\ Pa$$
|
Pr, B = 0, 161 Pa
|
Pr, B = 0, 161 Pa
Tr, B = 2, 87 K
|
Współczynnik ściśliwości, zB
zB = f(Pr, B ; Tr, B) = (0,161 ;2,87) = 1, 0
Wartość współczynnika ściśliwości „zB” odczytano z tablic do obliczeń procesowych. |
zB = 1, 0
|
Pr, B = 0, 161 Pa
Tr, B = 2, 87 K
|
Zredukowany dynamiczny współczynnik lepkości, ηr, B
ηr, B = f(Pr, B ; Tr, B) = (0,161 ;2,87) = 1, 1
Wartość zredukowanego dynamicznego współczynnika lepkości ηr, A
odczytano z wykresu z tablic do obliczeń procesowych |
ηr, B = 1, 1
|
rN2 = 0, 79
rO2 = 0, 21
ηkr, N2 = 180 • 10−7 Pa • s
ηkr, O2 = 250 • 10−7 Pa • s
|
Krytyczny dynamiczny współczynnik lepkości, ηkr, B
$$\eta_{kr,B} = \sum_{}^{}r_{\text{iB}} \bullet \eta_{i,kr,B}$$
ηkr, B = (0,79•180+0,21•250) • 10−7 = 194, 7 • 10−7 Pa • s
|
ηkr, B = 194, 7 • 10−7 Pa • s
|
ηr, B = 1, 1
ηkr, B = 194, 7 • 10−7 Pa • s
|
Aktualny dynamiczny współczynnik lepkości czynnika B, ηAKT, A
ηAKT, B = ηr, B • ηkr, B
ηAKT, B = 1, 1 • 194, 7 • 10−7 = 2, 15 • 10−5 Pa • s
|
ηAKT, B = 2, 15 • 10−5 Pa • s
|
Pr, B = 0, 161 Pa
Tr, B = 2, 87 K
|
Zredukowany współczynnik przewodzenia ciepła, λr, B
λr, B = f(Pr, B ; Tr, B) = (0,161 ;2,87) = 1, 19
Wartość zredukowanego współczynnika przewodzenia ciepła odczytano z wykresu z tablic do obliczeń procesowych. |
λr, B = 1, 19
|
rN2 = 0, 79
rO2 = 0, 21
$$\lambda_{kr,N_{2}} = 0,0329\ \frac{W}{m \bullet K}$$
$$\lambda_{kr,O_{2}} = 0,0434\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
Krytyczny współczynnik przewodzenia ciepła, λkr, B
$$\lambda_{kr,B} = \sum_{}^{}r_{\text{iB}} \bullet \lambda_{i,kr,B}$$
$$\lambda_{kr,B} = 0,79 \bullet 0,0329 + 0,21 \bullet 0,0434 = 0,03511\frac{W}{m \bullet K}$$
|
$$\lambda_{kr,B} = 0,03511\frac{W}{m \bullet K}$$
|
λr, B = 1, 19
$$\lambda_{kr,B} = 0,03511\frac{W}{m \bullet K}$$
|
Aktualny współczynnik przewodzenia ciepła czynnika B, λAKT, B
λAKT, B = λr, B • λkr, B
$$\lambda_{AKT,B} = 1,19 \bullet 0,03511 = 0,04179\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
$$\lambda_{AKT,B} = 0,04179\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
Obliczanie gęstości czynników |
TA, sr = 563, 15 K
PA = 0, 6 • 106 Pa
$$M_{\text{zA}} = 31,2\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
zA = 1, 0
$$MR = 8314,7\ \frac{J}{kmol \bullet K}$$
|
Gęstość czynnika gorącego A, ρA
$$\rho_{A} = \frac{P_{A} \bullet M_{\text{zA}}}{z_{A} \bullet \left( \text{MR} \right) \bullet T_{A,sr}}$$
$$\rho_{A} = \frac{\left( 0,6 \bullet 10^{6} \right) \bullet 31,2}{1 \bullet \left( 8314,7 \right) \bullet 563,15} = 4,0\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
|
$$\rho_{A} = 4,0\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
|
TB, sr = 378, 15 K
PB = 0, 6 • 106 Pa
$$M_{\text{zB}} = 28,84\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
zB = 1, 0
$$MR = 8314,7\ \frac{J}{kmol \bullet K}$$
|
Gęstość czynnika zimnego, ρB
$$\rho_{B} = \frac{P_{B} \bullet M_{\text{zB}}}{z_{B} \bullet \left( \text{MR} \right) \bullet T_{B,sr}}$$
$$\rho_{B} = \frac{\left( 0,6 \bullet 10^{6} \right) \bullet 28,84}{1 \bullet \left( 8314,7 \right) \bullet 378,15} = 5,50\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
|
$$\rho_{B} = 5,50\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
|
Dobór wymiennika |
$$\dot{G_{A}} = 5\ \frac{\text{kg}}{s}$$
$$\rho_{A} = 4,0\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
prędkość gazu
w rurkach $(10 \div 25)\frac{m}{s}$
założenie:
$$w\ = \ 15\ \frac{m}{s}$$
|
Powierzchnia całkowita pola przekroju rurek, A
$$A = \frac{{\dot{G}}_{A}}{w \bullet \rho_{A}}$$
$$A = \frac{5}{15 \bullet 4} = 0,083\ m^{2}$$
|
A = 0, 083 m2
|
A = 0, 083 m2
|
Wymiary wymiennika
Z norm wybieram wymiennik jednodrogowy bez przegród:
- o wiązce rur dz × g = 20 × 2, 6 mm
- o przekroju wewnętrznym rurek Aw = fw = 0, 1002 m2
- o wewnętrznej średnicy płaszcza DW = 700 mm
- o liczbie rurek n = 583 szt.
- o przekroju przestrzeni międzyrurowej Am = fm = 0, 2016 m2
- podziałka t = 26 mm |
dz × g = 20 × 2, 6 mm
fw = 0, 1002 m2
Dw = 0, 7 m
n = 583 szt.
fm = 0, 2016 m2
t = 26 mm
|
$$\dot{G_{A}} = 5\ \frac{\text{kg}}{s}$$
$$\rho_{A} = 4,0\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
Aw = 0, 1002 m2
|
Rzeczywista prędkość gazu w rurkach, wA
$$w_{A} = \frac{{\dot{G}}_{A}}{A_{w} \bullet \rho_{A}}$$
$$w_{A} = \frac{5}{0,1002 \bullet 4} = 12,48\ \frac{m}{s}$$
|
$$w_{A} = 12,48\ \frac{m}{s}$$
|
$${\dot{G}}_{B} = 3,94\ \frac{\text{kg}}{s}$$
$$\rho_{B} = 5,50\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
Am = 0, 2016 m2
|
Rzeczywista prędkość gazu w przestrzeni międzyrurowej, wB
$$w_{B} = \frac{{\dot{G}}_{B}}{A_{m} \bullet \rho_{B}}$$
$$w_{B} = \frac{3,94}{0,2016 \bullet 5,50} = 3,55\ \frac{m}{s}$$
|
$$w_{B} = 3,55\ \frac{m}{s}$$
|
dz = 20 mm
g = 2,6 mm |
Średnica wewnętrzna rurek, dw
dw = dz − (2•g)
dw = 20 − (2•2,6) = 14, 8 mm
|
dw = 0, 0148 m
|
tA, sr = 290
gN2 = 0, 4487
gCO = 0, 2692
gCO2 = 0, 2821
|
Ciepło właściwe czynnika gorącego w temperaturze średniej, CpA
N2 |
29,471$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,952$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
CO |
29,647$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
30,254$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
CO2 |
43,689$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
46,515$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
$$\left. \ C_{\text{p\ A}} \right|_{0}^{290} = \sum_{}^{}g_{\text{iA}} \bullet C_{\text{p\ iA}} = 0,4487 \bullet \frac{\left\lbrack 29,471 + \left( 29,952 - 29,471 \right) \bullet 0,9 \right\rbrack}{28} +$$
$$\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ + 0,2692 \bullet \frac{\left\lbrack 29,647 + \left( 30,254 - 29,647 \right) \bullet 0,9 \right\rbrack}{28} +$$
$$\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ + 0,2821 \bullet \frac{\left\lbrack 43,689 + \left( 46,515 - 43,689 \right) \bullet 0,9 \right\rbrack}{44} = 1,0659097\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet K}$$
|
$$C_{\text{pA}} = 1,0659097\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet K}$$
|
$$w_{A} = 12,48\ \frac{m}{s}$$
$$\rho_{A} = 4,0\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
ηAKT, A = 2, 63 • 10−5 Pa • s
dw = 0, 0148 m
|
Liczba Reynoldsa, ReA
$$\text{Re}_{A} = \frac{w_{A} \bullet d_{w} \bullet \rho_{A}}{\eta_{AKT,A}}$$
$$\text{Re}_{A} = \frac{12,48 \bullet 0,0148 \bullet 4}{2,63 \bullet 10^{- 5}} = 28092$$
|
ReA = 28092
|
$$C_{\text{pA}} = 1,0659097\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet K}$$
ηAKT, A = 2, 63 • 10−5 Pa • s
$$\lambda_{AKT,A} = 0,04746\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
Liczba Prandtla, PrA
$$P_{\text{rA}} = \frac{C_{\text{pA}} \bullet \eta_{AKT,A}}{\lambda_{AKT,A}}$$
$$P_{\text{rA}} = \frac{\left( 1,0659097 \bullet 10^{3} \right) \bullet \left( 2,63 \bullet 10^{- 5} \right)}{0,04746} = 0,591$$
|
PrA = 0, 591
|
C = 0, 023
A = 0, 8
B = 0, 4
PrA = 0, 591
ReA = 28092
|
Liczba Nusselta, NuA
NuA = C • ReAA • PrAB
NuA = 0, 023 • 280920, 8 • 0, 5910, 4 = 67, 49
|
NuA = 67, 49
|
NuA = 67, 49
$$\lambda_{AKT,A} = 0,04746\ \frac{W}{m \bullet K}$$
dw = 0, 0148m
|
Współczynnik wnikania ciepła w rurkach,αA
$$\alpha_{A} = \frac{\text{Nu}_{A} \bullet \lambda_{A}}{d_{w}}$$
$$\alpha_{A} = \frac{67,49 \bullet 0,04746}{0,0148} = 216,42\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
$$\alpha_{A} = 216,42\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
tB, sr = 105
gN2 = 0, 76699
gO2 = 0, 23301
|
Ciepło właściwe czynnika zimnego w temperaturze średniej, CpB
N2 |
29,199$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
29,471$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
O2 |
29,877$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
30,815$\frac{\text{kJ}}{kmol \bullet K}$ |
$$\left. \ C_{\text{pB}} \right|_{0}^{105} = 0,76699 \bullet \frac{\left\lbrack 29,199 + \left( 29,471 - 29,199 \right) \bullet 0,05 \right\rbrack}{28} +$$
$$\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ + 0,23301 \bullet \frac{\left\lbrack 29,877 + \left( 30,815 - 29,877 \right) \bullet 0,05 \right\rbrack}{32} = 1,0180249\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet K}$$
|
$$C_{\text{pB}} = 1,0180249\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet K}$$
|
$$C_{\text{pB}} = 1,0180249\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet K}$$
$$\lambda_{AKT,B} = 0,04179\ \frac{W}{m \bullet K}$$
ηAKT, B = 2, 15 • 10−5 Pa • s
|
Liczba Prandtla, PrB
$$P_{\text{rB}} = \frac{C_{\text{pB}} \bullet \eta_{AKT,B}}{\lambda_{AKT,B}}$$
$$P_{\text{rB}} = \frac{\left( 1,0180249 \bullet 10^{3} \right) \bullet \left( 2,15 \bullet 10^{- 5} \right)}{0,04179} = 0,534$$
|
PrB = 0, 534
|
Dw = 0, 7 m
n = 583 szt.
dz = 0, 020 m
|
Średnica ekwiwalentna, de
$$d_{e} = \frac{4F}{O}$$
$$d_{e} = \frac{{D_{w}}^{2} - n \bullet {d_{z}}^{2}}{D_{w} + n \bullet d_{z}}$$
$$d_{e} = \frac{{0,7}^{2} - 583 \bullet {0,020}^{2}}{0,7 + 583 \bullet 0,020} = 0,02078\ m$$
|
de = 0, 02078 m
|
de = 0, 02078 m
$$w_{B} = 3,55\ \frac{m}{s}$$
ηAKT, B = 2, 15 • 10−5 Pa • s
$$\rho_{B} = 5,50\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
|
Liczba Reynoldsa, ReB
$$\text{Re}_{B} = \frac{w_{B} \bullet d_{e} \bullet \rho_{B}}{\eta_{B}}$$
$$\text{Re}_{B} = \frac{3,55 \bullet 0,02078 \bullet 5,50}{2,15 \bullet 10^{- 5}} = 18871$$
|
ReB = 18871
|
$$C\ = \ 0,032\left( \frac{d_{e}}{d_{z}} \right)^{0,6}$$
A = 0, 777
B = 0, 4
de = 0, 02078 m
dz = 0, 020 m
ReB = 18871
PrB = 0, 534
|
Liczba Nusselta, NuB
Nu = C • ReA • PrB
$$N_{u} = 0,032\left( \frac{d_{e}}{d_{z}} \right)^{0,6} \bullet {\text{Re}_{B}}^{0,777} \bullet {\Pr_{B}}^{0,4}$$
$$\text{Nu}_{B} = 0,032\left( \frac{0,02078}{0,020} \right)^{0,6} \bullet 18871^{0,777} \bullet {0,534}^{0,4} = 53,51$$
|
NuB = 53, 51
|
NuB = 53, 51
de = 0, 02078 m
$$\lambda_{AKT,B} = 0,04179\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
Współczynnik wnikania ciepła w przestrzeni międzyrurowej, αB
$$\alpha_{B} = \frac{\text{Nu}_{B} \bullet \lambda_{B}}{d_{e}}$$
$$\alpha_{B} = \frac{53,51 \bullet 0,04179}{0,02078} = 107,61\frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
$$\alpha_{B} = 107,61\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
$$\alpha_{A} = 216,42\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
$$\alpha_{B} = 107,61\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
Porównanie współczynników wnikania:
$$\alpha_{r} = \frac{\alpha_{A} - \alpha_{B}}{\alpha_{A}} \bullet 100\%$$
$$\alpha_{r} = \frac{216,42 - 107,61}{216,42} \bullet 100 = 50,3\%$$
αA > αB − wymiennik z przegrodami
|
αr = 50, 3%
|
Wymiarowanie przegród segmentowych |
Dw = 0, 7 m
L = 1, 5 m
t = 26 mm
dz = 20 mm
n = 583 szt.
$${\dot{G}}_{B} = 3,94\ \frac{\text{kg}}{s}$$
|
Zakładam układ o 3 przegrodach segmentowych,
czyli 4 odstępach
Odległość między przegrodami, h
$$h = \frac{L}{n + 1} = \frac{1,5}{3 + 1} = 0,375\ m$$
Z wykresu $\frac{t}{d} = \frac{26}{20} = 1,3$ odczytuję Ψ = 0, 5
$$V - V_{r} = L \bullet \left( \frac{\pi \bullet {D_{w}}^{2}}{4} - n \bullet \frac{\pi \bullet {d_{z}}^{2}}{4} \right)$$
$$V - V_{r} = 1,5 \bullet \left( \frac{\pi \bullet {0,7}^{2}}{4} - 583 \bullet \frac{\pi \bullet {0,020}^{2}}{4} \right) = 0,3025m^{3}$$
Strzałka odcinka przegrody, b
$$b \approx \sqrt{2} \bullet h \bullet \Psi = \sqrt{2} \bullet 0,375 \bullet 0,5 = 0,265\ m$$
Zastępcza droga przepływu, LB
$$L_{B} = L \bullet \left( 1 + \frac{D_{w}}{h} - 1,88 \bullet \Psi \right) + h \bullet \left( 1,88 \bullet \Psi - 1 \right)$$
$$L_{B} = 1,5 \bullet \left( 1 + \frac{0,7}{0,375} - 1,88 \bullet 0,5 \right) + 0,375 \bullet \left( 1,88 \bullet 0,5 - 1 \right) = = 2,8675\ m$$
$$F_{\min} \approx \frac{V - V_{r}}{L_{B}} \bullet \Psi = \frac{0,3025}{2,8675} \bullet 0,5 = 0,0528\ m^{2}$$
$$g_{\max} = \frac{{\dot{G}}_{B}}{F_{\min}} = \frac{3,94}{0,0528} = 74,62\ \frac{\text{kg}}{m^{2} \bullet s}$$
|
h = 0, 375 m
Ψ = 0, 5
V − Vr = 0, 3025m3
LB = 2, 8675 m
Fmin ≈ 0, 0528 m2
$$g_{\max} = 74,62\frac{\text{kg}}{m^{2} \bullet s}$$
|
$$\alpha_{A} = 216,42\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
$$\alpha_{B} = 107,61\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
tA, sr = 290
tB, sr = 105
|
Temperatura ścianki, tśc
$$t_{sc} = \frac{\alpha_{A} \bullet t_{A,sr} + \alpha_{B} \bullet t_{B,sr}}{\alpha_{A} + \alpha_{B}}$$
$$t_{sc} = \frac{216,42 \bullet 290 + 107,61 \bullet 105}{216,42 + 107,61} = 228,56$$
Średnia temperatura warstwy przyściennej, tf
$$t_{f} = \frac{t_{sc} + t_{B,sr}}{2} = \frac{228,56 + 105}{2} = 166,78\ $$
|
tsc = 228, 56
tf = 166, 78
|
Pkr, B = 373, 908 • 104 Pa
Tkr, B = 131, 99 K
Tf = 439, 93 K
|
Parametry zredukowane czynnika B dla średniej temperatury warstwy przyściennej.
Zredukowane ciśnienie czynnika B, Pr,B
$$P_{r,B} = \frac{P_{AKT,B}}{P_{kr,B}} = \frac{0,6 \bullet 10^{6}}{373,908 \bullet 10^{4}} = 0,161\ Pa$$
Temperatura zredukowana czynnika B, Tr,B
$$T_{r,B} = \frac{T_{f}}{T_{kr,B}} = \frac{439,93}{131,99} = 3,33\ K$$
|
Pr, B = 0, 161 Pa
Tr, B = 3, 33 K
|
Pr, B = 0, 161 Pa
Tr, B = 3, 33 K
|
Zredukowany dynamiczny współczynnik lepkości, ηr, B
ηr, B = f(Pr, B ; Tr, B) = (0,161 ;3,33) = 1, 3
Wartość zredukowanego dynamicznego współczynnika lepkości ηr, A
odczytano z wykresu z tablic do obliczeń procesowych |
ηr, B = 1, 3
|
rN2 = 0, 79
rO2 = 0, 21
ηkr, N2 = 180 • 10−7 Pa • s
ηkr, O2 = 250 • 10−7 Pa • s
|
|
ηkr, B = 194, 7 • 10−7 Pa • s
|
ηr, B = 1, 3
ηkr, B = 194, 7 • 10−7 Pa • s
|
Aktualny dynamiczny współczynnik lepkości czynnika B, ηAKT, A
ηAKT, B = ηr, B • ηkr, B
ηAKT, B = 1, 3 • 194, 7 • 10−7 = 2, 53 • 10−5 Pa • s
|
ηAKT, B = 2, 53 • 10−5 Pa • s
|
Pr, B = 0, 161 Pa
Tr, B = 3, 33 K
|
Zredukowany współczynnik przewodzenia ciepła, λr, B
λr, B = f(Pr, B ; Tr, B) = (0,161 ;3,33) = 1, 25
Wartość zredukowanego współczynnika przewodzenia ciepła odczytano z wykresu z tablic do obliczeń procesowych. |
λr, B = 1, 25
|
rN2 = 0, 79
rO2 = 0, 21
$$\lambda_{kr,N_{2}} = 0,0329\ \frac{W}{m \bullet K}$$
$$\lambda_{kr,O_{2}} = 0,0434\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
|
$$\lambda_{kr,B} = 0,03511\frac{W}{m \bullet K}$$
|
λr, B = 1, 25
$$\lambda_{kr,B} = 0,03511\frac{W}{m \bullet K}$$
|
Aktualny współczynnik przewodzenia ciepła czynnika B, λAKT, B
λAKT, B = λr, B • λkr, B
$$\lambda_{AKT,B} = 1,25 \bullet 0,03511 = 0,04389\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
$$\lambda_{AKT,B} = 0,04389\ \frac{W}{m \bullet K}$$
|
ηAKT, B = 2, 53 • 10−5 Pa • s
$$g_{\max} = 74,62\frac{\text{kg}}{m^{2} \bullet s}$$
dz = 20 mm
|
Liczba Reynoldsa, ReB
$$Re = \frac{g_{\max} \bullet d_{z}}{\eta_{AKT,B}} = \frac{74,62 \bullet 0,020}{2,53 \bullet 10^{- 5}} = 58988$$
|
Re = 58988
|
$$C_{\text{pB}} = 1,0180249\ \frac{\text{kJ}}{kg \bullet K}$$
$$\lambda_{AKT,B} = 0,04389\ \frac{W}{m \bullet K}$$
ηAKT, B = 2, 53 • 10−5 Pa • s
|
Liczba Prandtla, PrB
$$P_{\text{rB}} = \frac{C_{\text{pB}} \bullet \eta_{AKT,B}}{\lambda_{AKT,B}}$$
$$P_{\text{rB}} = \frac{\left( 1,0180249 \bullet 10^{3} \right) \bullet \left( 2,53 \bullet 10^{- 5} \right)}{0,04389} = 0,587$$
|
PrB = 0, 587
|
Pr = 0, 722
Re = 58988
ε ≈ 0, 6
|
Liczba Nusselta, NuB
NuB = ε • 0, 33 • Re0, 6 • Pr0, 33
NuB = 0, 6 • 0, 33 • 589880, 6 • 0, 7220, 33 = 129, 55
|
NuB = 129, 55
|
Re = 58988
dz = 0, 020 m
$$\lambda_{AKT,B} = 0,04389\ \frac{W}{m \bullet K}$$
Pr = 0, 722
|
Współczynnik wnikania ciepła w przestrzeni międzyrurowej po założeniu przegród, αB
$$\alpha_{B} = \frac{\lambda_{AKT,B}}{d_{z}} \bullet 0,6 \bullet 0,33 \bullet \text{Re}^{0,6} \bullet \Pr^{0,33}$$
$$\alpha_{B} = \frac{0,04389}{0,020} \bullet 0,6 \bullet 0,33 \bullet 58988^{0,6} \bullet {0,722}^{0,33} = 284,30\frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
$$\alpha_{B} = 284,30\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
$$\alpha_{A} = 216,42\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
$$\alpha_{B} = 284,30\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
Porównanie współczynników wnikania:
$$\alpha_{r} = \frac{\alpha_{A} - \alpha_{B}}{\alpha_{A}} \bullet 100\%$$
$$\alpha_{r} = \frac{216,42 - 284,30}{216,42} \bullet 100 = - 31\%$$
|
αr = −31%
|
$$\alpha_{A} = 216,42\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
$$\alpha_{B} = 284,30\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
tA, sr = 290
tB, sr = 105
|
Współczynnik przenikania ciepła, k
Temperatura ścianki, tśc
$$t_{sc} = \frac{\alpha_{A} \bullet t_{A,sr} + \alpha_{B} \bullet t_{B,sr}}{\alpha_{A} + \alpha_{B}}$$
$$t_{sc} = \frac{216,42 \bullet 290 + 284,30 \bullet 105}{216,42 + 284,30} = 184,96$$
|
tsc = 184, 96
|
$$\frac{1}{\alpha_{\text{pow}}} = 0,000353\ \frac{m^{2} \bullet K}{W}$$
$$\frac{1}{\alpha_{gazow}} = 0,00176\ \frac{m^{2} \bullet K}{W}$$
|
Opory zanieczyszczeń, $\frac{1}{\alpha_{0}}$ |
$$\frac{1}{\alpha_{0}} = 0,002113\ \frac{m^{2} \bullet K}{W}$$
|
$$\alpha_{A} = 216,42\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
$$\alpha_{B} = 284,30\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
Stal węglowa K10 dla 181 °C
$$\lambda = 52,4\ \frac{W}{m \bullet K}$$
s = g = 0, 0026 m
$$\frac{1}{\alpha_{0}} = 0,002113\ \frac{m^{2} \bullet K}{W}$$
|
Współczynnik przenikania ciepła, k
$$\frac{1}{k} = \frac{1}{216,42} + \frac{0,0026}{52,4} + \frac{1}{284,30} + 0,002113 = 0,01030068\ \frac{m^{2} \bullet K}{W}$$
$$k = 97,08\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
$$k = 97,08\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
|
Dobór długości wymiennika, L |
$$k = 97,08\ \frac{W}{m^{2} \bullet K}$$
$${\dot{Q}}_{A} = 632,82\ kW$$
tn=184, 59
ε = 0, 936
|
Obliczamy korektę powierzchni wymiany ciepła, Fobl
$$\mathbf{F}_{\mathbf{\text{obl}}}\mathbf{=}\frac{{\dot{\mathbf{Q}}}_{\mathbf{A}}}{\mathbf{k \bullet \varepsilon \bullet}\mathbf{t}_{\mathbf{n}}}$$
$$\mathbf{F}_{\mathbf{\text{obl}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{632,82 \bullet}\mathbf{10}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{97,08 \bullet 0,936 \bullet 184,59}}\mathbf{= 37,73\ }\mathbf{m}^{\mathbf{2}}$$
|
Fobl = 37, 73 m2
|
L = 1,5 m
a = 0,870
Fz = 54,9 m2 |
Średnia powierzchnia wymiany ciepła, Fśr
Fsr = a • Fz
gdzie: a – stała odczytana z tablic do obliczeń procesowych
Fsr = 0, 870 • 54, 9 = 47, 76 m2
|
Fsr = 47, 76 m2
|
Fsr = 47, 76 m2
Fobl = 37, 73 m2
|
Powierzchnia rezerwy, Fr
$$F_{r} = \frac{F_{sr} - F_{\text{obl}}}{F_{\text{obl}}} \bullet 100\%$$
$$F_{r} = \frac{47,76 - 37,73}{37,73} \bullet 100 = 26,6\% \approx 27\%$$
Wymiennik jest zaprojektowany z 27 % rezerwą |
Fr = 27%
|
Dobór króćców |
TA1 = 623, 15 K
TA2 = 503, 15 K
pA = 0, 6 • 106 Pa
$$M_{\text{zA}} = 31,2\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
$$MR = 8314,7\ \frac{J}{kmol \bullet K}$$
|
Gęstość czynnika gorącego A, ρA
$$\rho_{A1} = \frac{p_{A} \bullet M_{\text{zA}}}{\left( \text{MR} \right) \bullet T_{A1}} = \frac{\left( 0,6 \bullet 10^{6} \right) \bullet 31,2}{8314,7 \bullet 623,15} = 3,61\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
$$\rho_{A2} = \frac{p_{A} \bullet M_{\text{zA}}}{\left( \text{MR} \right) \bullet T_{A2}} = \frac{\left( 0,6 \bullet 10^{6} \right) \bullet 31,2}{8314,7 \bullet 503,15} = 4,48\ \ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
|
$$\rho_{A1} = 3,61\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
$$\rho_{A2} = 4,48\ \ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
|
TB1 = 453, 15 K
TB2 = 303, 15 K
pB = 0, 6 • 106 Pa
$$M_{\text{zB}} = 28,84\ \frac{\text{kg}}{\text{kmol}}$$
$$MR = 8314,7\ \frac{J}{kmol \bullet K}$$
|
Gęstość czynnika zimnego, ρB
$$\rho_{B1} = \frac{p_{B} \bullet M_{\text{zB}}}{\left( \text{MR} \right) \bullet T_{B1}} = \frac{\left( 0,6 \bullet 10^{6} \right) \bullet 28,84}{8314,7 \bullet 453,15} = 4,59\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
$$\rho_{B2} = \frac{p_{B} \bullet M_{\text{zB}}}{\left( \text{MR} \right) \bullet T_{B2}} = \frac{\left( 0,6 \bullet 10^{6} \right) \bullet 31,2}{8314,7 \bullet 303,15} = 6,87\ \ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
|
$$\rho_{B1} = 4,59\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
$$\rho_{B2} = 6,87\ \ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
|
Dw = 700 mm
$$d_{\text{wk}} < \frac{D_{w}}{2}$$
|
Dobór króćców
Z norm dobieram 4 takie same króćce o wymiarach
dzk gk = 273 7, 1 mm
dwk = 273 − 27, 1 = 258, 8 mm = 0, 2588 m
Średnica nominalna Dn = 250 mm |
dwk = 0, 2588 m
Dn = 250 mm
|
dwk = 0, 2588 m
$$\rho_{A1} = 3,61\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
$$\rho_{A2} = 4,48\ \ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
$$\dot{G_{A}} = 5\ \frac{\text{kg}}{s}$$
$$w < 40\ \frac{m}{s}$$
|
Prędkość czynnika gorącego, wA
$$w_{A1} = \frac{4 \bullet {\dot{G}}_{A}}{\pi \bullet {d_{\text{wk}}}^{2} \bullet \rho_{A1}} = \frac{4 \bullet 5}{\pi \bullet {0,2588}^{2} \bullet 3,61} = 26,33\ \frac{m}{s}$$
$$w_{A2} = \frac{4 \bullet {\dot{G}}_{A}}{\pi \bullet {d_{\text{wk}}}^{2} \bullet \rho_{A2}} = \frac{4 \bullet 5}{\pi \bullet {0,2588}^{2} \bullet 4,48} = 21,22\ \frac{m}{s}$$
|
$$w_{A1} = 26,33\ \frac{m}{s}$$
$$w_{A2} = 21,22\ \frac{m}{s}$$
|
dwk = 0, 2588 m
$$\rho_{B1} = 4,59\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
$$\rho_{B2} = 6,87\ \ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
$${\dot{G}}_{B} = 3,94\ \frac{\text{kg}}{s}$$
$$w < 40\ \frac{m}{s}$$
|
Prędkość czynnika gorącego, wB
$$w_{B1} = \frac{4 \bullet {\dot{G}}_{B}}{\pi \bullet {d_{\text{wk}}}^{2} \bullet \rho_{B1}} = \frac{4 \bullet 3,94}{\pi \bullet {0,2588}^{2} \bullet 4,59} = 16,32\ \frac{m}{s}$$
$$w_{B2} = \frac{4 \bullet {\dot{G}}_{B}}{\pi \bullet {d_{\text{wk}}}^{2} \bullet \rho_{B2}} = \frac{4 \bullet 3,94}{\pi \bullet {0,2588}^{2} \bullet 6,87} = 10,90\ \frac{m}{s}$$
|
$$w_{B1} = 16,32\ \frac{m}{s}$$
$$w_{B2} = 10,90\ \frac{m}{s}$$
|