WNIKANIE CIEPŁA W WARSTWIE FLUIDALNEJ
1. Wprowadzenie:
Proces fluidyzacji polega na zawieszeniu drobnoziarnistego ładunku sypkiego w strumieniu gazu płynącym od dołu do góry. Stosując odpowiednie wymiary cząstek ciała stałego oraz odpowiednia prędkość gazu można uzyskać duże stężenie ciała stałego i intensywną cyrkulację jego cząstek. Gaz dopływa przez porowate dno do kolumny, w której znajduje się warstwa drobnoziarnistego ładunku o wysokości H0. Przy odpowiedniej prędkości gazu warstwa ładunku początkowo nieruchoma wzniesie się do pewnego poziomu H, przy którym można stwierdzić intensywny ruch cząstek ciała stałego.
2. Cel ćwiczenia:
Celem ćwiczenia jest doświadczalne wyznaczenie zależności współczynnika wnikania ciepła w warstwie fluidalnej αf od liniowej prędkości powietrza, liczonej na pusty przekrój rury αf = f(w) dla stałej intensywności ogrzewania.
3. Aparatura:
1- wentylator |
2- przepustnica |
3- zwężka pomiarowa |
4- mikromanometr |
5-komora pomiarowa |
6-warstwa fluidalna |
7-grzejnik elektryczny |
8- autotransformator |
9 manometr typu U-rurka |
4. Metodyka pomiarów:
Uruchomienie aparatury winno się odbywać w następujący sposób:
a) ustawić przepustnicę dławiącą przepływ powietrza w położeniu całkowicie zamkniętym,
b) włączyć silnik wentylatora,
c) otwierać powoli przepustnicę dławiącą, aż w komorze pomiarowej wytworzy się warstwa fluidalna. Natężenie przepływu powietrza określa się za pomocą zwężki.
d) włączyć autotransformator i pokrętłem nastawić odpowiednie napięcie prądu w grzejniku,
e) włączyć rejestrator temperatury,
f) po ustaleniu się warunków hydrodynamiczno-cieplnych w aparaturze rozpocząć wykonywanie pomiarów.
5. Oznaczenia:
∆p- spadek ciśnienia [Pa]
U- napięcie [V]
I- natężenie prądu grzejnika [A]
Tś.g.- temperatura ścianki grzejnika [۫C]
Tp.k.- temperatura przestrzeni w komorze [۫C]
Q- Strumień cieplny
α- współczynnik przepływu zwężki, α = 0,62
A- powierzchnia ściany grzejnej
V- objętościowe natężenie przepływu
wr- prędkość lokalna [m/s]
Ar- przekrój rury
δp- gęstość powietrza, δp=1,2 [kg/m3]
g- przyciąganie ziemskie, g = 9,81 [m/s2]
∆h- przeliczone wskazanie mikromanometru
αf- współczynnika wnikania ciepła w warstwie fluidalnej
δCH3OH- gęstość metanolu, δCH3OH= 790 [kg/m3]
∆T- temperatura pomiędzy powierzchnią grzejną i warstwą fluidalną
6. Wyniki pomiarów:
Pomiar |
∆h [mm CH3OH] |
U [V] |
I [A] |
T ś. g. [۫C] |
T p. k. [۫C] |
I |
3,7 |
210 |
0,65 |
160 |
29 |
II |
6,4 |
210 |
0,65 |
152 |
28,9 |
III |
7,1 |
210 |
0,65 |
150 |
28,9 |
IV |
9,2 |
210 |
0,65 |
140 |
28,8 |
V |
10,8 |
210 |
0,65 |
130 |
26,7 |
6.1 Wartości konieczne do obliczeń:
π ≈3,14 |
g = 9,81 [m/s2] |
d= 0,024 [m] |
δp= 1,2 [kg/m3] |
7. Obliczenia:
a) obliczenie Δp- spadku ciśnienia [Pa] według wzoru:
Δp =Δh*δCH3OH*g
[m * kg/m3 * m/s2 = kg / m*s2 => (m*kg / m2*s2)= N/m2 = Pa]
b) obliczenie wr- prędkości lokalnych [m/s] według wzoru:
wr= α *[(2*Δp)/δp]1/2
[{Pa / (kg/m3)}1/2 = {(kg / m*s2) * (m3 / kg)}1/2=(m2/s2)1/2= m/s]
c) obliczenie Ar- przekroju rury [m2], dla D= 0,145 m i π ≈ 3,14 według wzoru:
Ar= π*(D/2)2
d) obliczenie V- objętościowego natężenia przepływu [m3/s] według wzoru:
V= wr* Ar
[m/s * m2= m3/s]
e) obliczenie ∆T- temperatury pomiędzy powierzchnią grzejną i warstwą fluidalną [K] według wzoru: ∆T= Tś.g.- Tp.k.
[K= ۫C+273,15]
f) obliczenie A- powierzchni ściany grzejnej [m2], dla π ≈ 3,14, d=0,024 m i L= 0,1215 m, według wzoru:
A = 2*π*(d/2)*L + π*(d/2)2
[2*(m/2)* m + m2 = m2]
g) obliczenie Q- strumienia cieplnego [J] według wzoru:
Q= U*I
[V*A= (m2*kg)/(s2*A) * A= (m2*kg)/s2= N*m= J]
h) obliczenie αf- współczynnika wnikania ciepła w warstwie fluidalnej [kg/(s2*K)] według wzoru:
αf= Q/(A*∆T) ← Q= αf*A*∆T
[J/(m2*K)= {(m2*kg)/s2}/(m2*K)= kg/(s2*K)]
8. Stabelaryzowane pomiary i obliczenia:
Pomiar |
∆h |
Δp [Pa] |
wr [m/s] |
Ar [m2] |
V [m3/s] |
U [V] |
I [A] |
T ś. g. [K] |
T p. k. [K] |
∆T [K] |
A [m2] |
Q [J] |
αf [kg/(s2*K)] |
I |
0,0037 |
28,67463 |
14,8152255 |
0,0165046 |
0,24451974 |
210 |
0,65 |
433,15 |
302,15 |
131 |
0,009608 |
136,5 |
108,445187 |
II |
0,0064 |
49,59936 |
25,626336 |
0,0165046 |
0,42295307 |
210 |
0,65 |
425,15 |
302,05 |
123,1 |
0,009608 |
136,5 |
115,404707 |
III |
0,0071 |
55,02429 |
28,4292165 |
0,0165046 |
0,46921356 |
210 |
0,65 |
423,15 |
302,05 |
121,1 |
0,009608 |
136,5 |
117,310648 |
IV |
0,0092 |
71,29908 |
36,837858 |
0,0165046 |
0,60799503 |
210 |
0,65 |
413,15 |
301,95 |
111,2 |
0,009608 |
136,5 |
127,754671 |
V |
0,0108 |
83,69892 |
43,244442 |
0,0165046 |
0,7137333 |
210 |
0,65 |
403,15 |
299,85 |
103,3 |
0,009608 |
136,5 |
137,524874 |
9. Wykres:
10. Wnioski:
Im większe natężenie przepływu powietrza (wr) tym mniejsza jest różnica temperatur między ścianką grzejną i gazem w komorze (∆T), a większy współczynnik wnikania ciepła warstwy fluidalnej (αf). Czyli warstwa fluidalna ułatwia wymianę ciepła.
1