PROJ WST PNY, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe2


I. PROJEKT WSTĘPNY

1.Zestawuenie obciążeń

1.1.Obciążenia stałe :

ciężar asfaltobetonu - 23 kN/m3

ciężar izolacji - 14 kN/m3

ciężar barier ochr. - 2 kN/m

ciężar betonu zbroj. - 25 kN/m3

Lp.

Element

wartość char.

wsp.<1

wartość obl.

wsp.>1

wartość obl.

1

nawieżchnia 10,5m*0,09m*23kN/m3

21,735

0,9

19,56

1,5

32,603

2

izolacja 14,50m*0,01m*14kN/m3

2,03

0,9

1,827

1,5

3,045

3

kapa chodnikowa 1,589m2*25kN/m3

39,725

0,9

35,753

1,5

59,587

4

bariery ochronne 2 kN/m

2

0,9

1,8

1,5

3

5

płyta żelbetowa 16,994m2*25kN/m3

424,75

0,9

382,275

1,2

509,7

441,22 kN/m

607,93 kN/m

1.2.Obciążenia użytkowe :

kl. Obć. C - K = 400kN , q = 2,0 kN/m2 , qt = 2,5 kN/m2

- obl. obć. taboru samoch. Ko = K*γ  400kN * 1,5 = 600 kN

- obl. obć. rozłożone qo = l * q * γ = 10,5m * 2,0 kN/m2 * 1,5 = 31,5 kN/m

- obl. obć. tłumem qto = l * qt * γ = 1,25m * 2,5 kN/m2 * 1,5 = 4,687 kN/m

- suma obl. obć. rozłożonych qto + qo = 36,187 kN/m

- wsp. dynamiczny :  = 1,35 - 0,005L = 1,35 - 0,005*21,1 = 1,225

- obl. całkowite obć. pojazdu : Koc = Ko *  = 735,0 kN

- obl. całkowite obć. na oś pojazdu : Pc = Koc / 4 = 183,75 kN

2. Wyznaczenie lini wpływu

2.1.Momentowe linie wpływu :

0x01 graphic

M = [54,341 + 3,722]m2 * [607,93 + 36,187]kN/m + 183,75 kN * [4,457+4,781+4,394+3,762] m

- 441,22 kN/m * 2,669 m2 = 39417,9 kNm

0x01 graphic

M = - [52,56+6,51]m2 * [36,187+607,93] kN/m - 183,75 kN * [3,229+3,231+3,163+3,162] m

+ 441,22 kN/m * 9,13 m2 = - 36368,9 kNm

2.2.Tnących linie wpływu :

0x01 graphic

T = - [14,604+0,304]m * [36,187+607,93] kN/m - 183,75 kN * [1+0,981+0,96+0,933]m +

441,22 kN/m * 0,386 m = - 10144,0 kN

0x01 graphic
Tγγ = 10,396 m * [36,187+607,93] kN/m + 183,75 kN * [1+0,936+0,872+0,808] - [0,304+0,386] m

* 441,22 kN/m = 7053,5 kN

2.3.Zestawienie sił przekrojowych :

Max. moment przęsłowy - 39417,9 kNm

Max. moment podporowy - - 36368,9 kNm

Max. siła tnąca - - 10144,0 kN

3.Wyznaczenie powierzchni zbrojenia głównego płyty oraz naprężeń w

betonie i stali

3.1.Przyjęcie materiałów i określenie ich charakterystyk :

Przyjęto : B40 Rb1 = 23,1 Mpa Eb = 36,4 GPa

A-II 18G2 Ra = 295 Mpa Ea = 210,0 Gpa

3.2.Wyznaczenie charakterystyk przekrojowych płyty :

0x01 graphic

h = [1,5m*(1,46m+2,1m)+(1,5m+1,6m)/2*10,23m]/13,82m = 1,54 m

Ac = 16,934 m2

b = 6,55 m (zbrojenie na moment podporowy)

b = 13,82 m (zbrojenie na moment przęsłowy)

przyjęto : a = 6 cm

0x01 graphic

d = 1,44 m - (w przęśle)

d = 1,47 m - (nad podporą)

Ab = 14,812 m2

3.3.Obliczenie powierzchni stali w przęśle przekrój  :

n = Ea/Eb = 210/36,4 = 5,77

wa = n*Msd/(Ra*b*d2) = 5,77*39,4179 MNm/(295MPa*13,82m*1,442m2) = 0,0269

z tablic odczytano γx = 0,214

wyznaczenie położenia osi obojętnej x = γx * d = 0,214 * 1,44m = 0,308 m

hmin = 0,31m przekrój strefy ściskanej betonu pozornie trapezowy

z tablic odczytano n  0,029

Powierzchnia potrzebnej stali

Aa = (n)*d*b/n = 0,029*1,44m*13,82m/5,77 = 0,10002 m2 = 1000,2 cm2

Sprawdzenie warunku na minimalny stopień zbrojenia

 = Aa/ Ab = 0,10002 m2/ 14,812 m2 = 0,00675 > 0,004 warunek spełniony

Naprężenia w stali

σa = n*Msd/(wa*b*d2) = 5,77 * 39,4179 MNm/(0,0269*13,82m*1,442m2) = 295 MPa = Ra

Naprężenia w betonie

σb = γσs/n = 0,272*295MPa/5,77 = 13,91 MPa < Rb = 23,1 MPa

Przyjmuję :

130  32 o Aa = 1045,5 cm2

3.4.Obliczenie powierzchni stali nad podporą przekrój  :

wa = n*Msd/(Ra*b*d2) = 5,77*36,3689 MNm/(295MPa*6,55m*1,472m2) = 0,05026

z tablic odczytano n  0,055

powierzchnia potrzebnej stali

Aa = (n)*d*b/n = 0,055*1,47m*6,55m/5,77 = 0,09178 m2 = 917,8 cm2

Sprawdzenie warunku na minimalny stopień zbrojenia

 = Aa/ Ab = 0,09178 m2/ 14,812 m2 = 0,0062 > 0,004 warunek spełniony

Naprężenia w stali

σa = n*Msd/(wa*b*d2) = 5,77 * 36,3689 MNm/(0,05026*6,55m*1,472m2) = 295 MPa = Ra

Naprężenia w betonie

σb = γσs/n = 0,393*295MPa/5,77 = 20,09 MPa < Rb = 23,1 MPa

Przyjmuję :

120  32 o Aa = 965,1 cm2

4.Wyznaczenie średnich naprężeń stycznych w betonie oraz sprawdzenie

warunków normowych nośności betonu na ścinanie

4.1.Średnie naprężenia styczne w betonie :

b = Vsd/(b*z) = 10,144 MN/( 6,55m * 1,37m) = 1,13 MPa

4.2.Sprawdzenie warunków normowych :

0x08 graphic
b <= 0,25 Rb 1,13 MPa < 0,25 * 23,1 MPa = 5,775 MPa warunek spełniony

jeśli b <= 0,75 Rbt 0,05 to płyty można nie sprawdzać na ścinanie

b = 1,13 MPa >= 0,75 Rbt 0,05 = 0,75 * 1,40 MPa = 1,05 MPa warunek nie spełniony

Płytę należy więc sprawdzić czy potrzebuje dodatkowego zbrojenia na ścinanie

0x08 graphic
b <= R b = 1,13MPa > R = 0,35 MPa warunek nie spełniony

„Wytrzymałość R odniesiona do przekroju ze zbrojeniem podłużnym ulega zwiększeniu w zależności od stopnia zbrojenia podłużnego  zgodnie z mnożnikiem 1+50 <=2,0”

 = Aa/(b*d) b = 6,55 m , d = 1,47 m , Aa = 0,09178 m2 (przekrój  nad podporą)

0x08 graphic
 = 0,0095 *R = R (1 +50*0,0095) = 0,517 MPa

0x08 graphic
b <= *R b = 1,13MPa > *R = 0,517 MPa warunek nie spełniony

WNIOSEK : Płytę należy za zbroić dodatkowo na ścinanie

II. WYMIAROWANIE

5.Obliczenie rozdziału poprzecznego obciążenia wg. metody Y.Guyona i

Ch.Massonneta

5.1. Przyjęcie zastępczego przekroju płyty:

0x01 graphic

5.2.Charakterystyki giętno-skrętne płyty zastępczej:

0x08 graphic

Js = 0,333[1-0,63*d/dmax(1-d4/(12dmax4)]*d*dmax

c = 1,025m Jcs = 0,3241m4 Jc = 0,3108m4

d = 1,00m Jds = 0,30579m4 Jd = 0,3032m4

ilość dźwigarów = 10

 = (Jcs/c + Jds/d)/[4*(Jc/c  Jd/d)1/2] = (0,3241/1,025+0,30579/1)/[4*(0,3108/1,0250+0,3032/1)1/2]

= 0,2

 = b/L*[Jc/c*d/Jd]1/4 = 5,125m/25m*[(0,3108/1,025)*(1/0,3032)]1/4 = 0,205

δ00 = 2,8376m δ0 = 1,7634m  = δ00/ δ0 = 2,8376m/1,7634m = 1,609

 = (  ,

     ,

5.3.Obliczenie rzędnych do r.p.o. wg. tablic :

f

Ki

b

3b/4

b/2

b/4

0

b/4

b/2

3b/4

b

f=0

K0

0,9718

0,9874

1,0021

1,0138

1,0188

1,0138

1,0021

0,9874

0,9718

 

K1

0,9812

0,9912

1,0012

1,0095

1,0133

1,0095

1,0012

0,9912

0,9812

 

K0(1-)

0,58308

0,59244

0,60126

0,6083

0,6113

0,60828

0,6013

0,5924

0,58308

 

K1()

0,39248

0,39648

0,40048

0,4038

0,4053

0,4038

0,4005

0,3965

0,39248

 

K

0,97556

0,98892

1,00174

1,0121

1,0166

1,01208

1,0017

0,9889

0,97556

 

K/10

0,097556

0,09889

0,10017

0,1012

0,1017

0,10121

0,1002

0,0989

0,09756

f=b/4

K0

0,2309

0,4281

0,6251

0,821

1,0138

1,2007

1,3791

1,5524

1,7244

 

K1

0,9156

0,9382

0,9619

0,9862

1,0095

1,0287

1,0407

1,0484

1,0546

 

K0(1-)

0,13854

0,25686

0,37506

0,4926

0,6083

0,72042

0,8275

0,9314

1,03464

 

K1()

0,36624

0,37528

0,38476

0,3945

0,4038

0,41148

0,4163

0,4194

0,42184

 

K

0,50478

0,63214

0,75982

0,8871

1,0121

1,1319

1,2437

1,3508

1,45648

 

K/10

0,050478

0,06321

0,07598

0,0887

0,1012

0,11319

0,1244

0,1351

0,14565

f=b/2

K0

-0,5019

-0,1267

0,2489

0,6251

1,0021

1,3791

1,7535

2,123

2,4905

 

K1

0,8569

0,8899

0,9246

0,9619

1,0012

1,0407

1,0773

1,1079

1,1354

 

K0(1-)

-0,30114

-0,076

0,14934

0,3751

0,6013

0,82746

1,0521

1,2738

1,4943

 

K1()

0,34276

0,35596

0,36984

0,3848

0,4005

0,41628

0,4309

0,4432

0,45416

 

K

0,04162

0,27994

0,51918

0,7598

1,0017

1,24374

1,483

1,717

1,94846

 

K/10

0,004162

0,02799

0,05192

0,076

0,1002

0,12437

0,1483

0,1717

0,19485

f=3b/4

K0

-1,2302

-0,6789

-0,1267

0,4281

0,9374

1,5524

2,123

2,6966

3,2696

 

K1

0,8038

0,8456

0,8899

0,9382

0,9912

1,0484

1,1079

1,1669

1,2225

 

K0(1-)

-0,73812

-0,4073

-0,076

0,2569

0,5624

0,93144

1,2738

1,618

1,96176

 

K1()

0,32152

0,33824

0,35596

0,3753

0,3965

0,41936

0,4432

0,4668

0,489

 

K

-0,4166

-0,0691

0,27994

0,6321

0,9589

1,3508

1,717

2,0847

2,45076

 

K/10

-0,04166

-0,0069

0,02799

0,0632

0,0959

0,13508

0,1717

0,2085

0,24508

f=b

K0

-1,9571

-1,2302

-0,5019

0,2309

0,9718

1,7244

2,4905

3,2696

4,0574

 

K1

0,7539

0,8038

0,8569

0,9156

0,9812

1,0546

1,1354

1,2225

1,3133

 

K0(1-)

-1,17426

-0,7381

-0,3011

0,1385

0,5831

1,03464

1,4943

1,9618

2,43444

 

K1()

0,30156

0,32152

0,34276

0,3662

0,3925

0,42184

0,4542

0,489

0,52532

 

K

-0,8727

-0,4166

0,04162

0,5048

0,9756

1,45648

1,9485

2,4508

2,95976

 

K/10

-0,08727

-0,0417

0,00416

0,0505

0,0976

0,14565

0,1948

0,2451

0,29598

(1-)

0,6

()

0,4

0,16

5.4.Wyznaczenie liń wpływu r.p.o. dźwigarów A i E :

5.5.Obliczenie obciążeń obliczeniowych MAX do r.p.o.dźw. A :

Barieroporęcz - G1 = 5 kN/m

Gzyms - G2 = 1,07m*0,35m*23kN/m3 = 8,6135kN/m

Bariera - G3 = 2kN/m

Poręcz - G4 = 5kN/m

Kapa chodnikowa- Gk = (0,26-0,09-0,01)m*23kNm3 = 3,68kN/m2

Obciążenie tłumem- qt = 2,5kN/m2

Obciążenie rozłożone- q = 2kN/m2

Rzędna pod osią obciążenia K - k = 0,20342

Ciężar własny dźeigara - Gd = 1,025m*1,538m*25kN/m3 = 39,4112kN/m

Ciężar nawierzchni i izolacji - Gn = 0,01m*14kN/m3+0,09m*23kN/m3 = 2,31kN/m2

Wsp. obliczeniowe : - dźwigar γ = 1,2(0,9)

- reszta γ = 1,5(0,9)

QMAXo=G1*(-0,1077)*0,9+G2*(-0,12468)*0,9+Gk*IIIwa*0,9+[G2*0,34896+G3*0,30251+G4*

0,34633+q*Iwa+qt*Ivwa+Gk*IIwa]*1,5+Gn*1,5+Gd*1,2

QMAXo=5kN/m*(-0,1077)*0,9+8,6135kN/m*(-0,12468)*0,9+3,68kN/m*(-0,126)*0,9+[0,34896*

8,6135kN/m+2kN/m*0,30251+5kN/m*0,34633+2kN/m*1,08441+2,5kN/m*0,60877+

3,68kN/m*0,40553 ]*1,5+2,31kN/m*1,5+39,4112kN/m*1,2 = 64,6782/m

5.6.Obliczenie obciążeń obliczeniowych MIN do r.p.o.dźw. A :

Rzędna pod osią obciążenia K - k = -0,0167

QMINo=[G1*(-0,1077)+G2*(-0,12468)+Gk*IIIwa+q*Vwa]*1,5+[G2*0,34896+G3*0,30251+G4*

0,34633+Gk*IIwa]*0,9+Gn*0,9+Gd*0,9

QMINo=[5kN/m*(-0,1077)+8,6135kN/m*(-0,12468)+3,68kN/m*(-0,126)+2kN/m*(-0,10218)]*1,5+

[8,6135kN/m*0,34896+2kN/m*0,30251+5kN/m*0,34633+3,68kN/m*0,40553]*0,9+

2,31kN/m* 0,9+39,4112kN/m*0,9 = 40,2797kN/m

5.7.Obliczenie obciążeń obliczeniowych MAX do r.p.o.dźw. E :

Rzędna pod osią obciążenia K - k = 0,11033

QMAXo=[G1*0,07501+G2*0,07326+G2*0,12564+G3*0,11993+G4*0,12532+q*Iwe+qt*

IVwe+Gk*(IIwe+IIIwe)]*1,5+Gn*1,5+Gd*1,2

QMAXo=[5kN/m*0,07501+8,6135kN/m*(0,07326+0,12564)+2kN/m*0,11993+5kN/m*0,12532+

2kN/m*1,04162+2,5kN/m*0,15339+3,68kN/m*(0,23854+0,09416)]*1,5+2,31kN/m*

1,5+39,4112kN/m*1,2 = 60,727kN/m

5.8.Obliczenie obciążeń obliczeniowych MIN do r.p.o.dźw. E :

QMINo=[G1*0,07501+G2*0,07326+G2*0,12564+G3*0,11993+G4*0,12532+Gk*(IIwe+IIIwe)]*0,9+

[Gn+Gd]*0,9

QMINo=[5kN/m*0,07501+8,6135kN/m*(0,07326+0,12564)+2kN/m*0,11993+5kN/m*0,12532+

3,68kN/m*(0,23854+0,09416)]*0,9+[2,31kN/m+39,4112kN/m]*0,9 = 41,310kN/m

Do obliczeń konstrukcyjnych przyjęto dźwigar A z uwagi na większe obciążenia

6.Obliczenie obwiedni momentów metodą przekrojów poprzecznych

6.1.Podział konstrukcji na przekroje:

0x01 graphic

6.2.Obliczenie rzędnych lini wpływu dla danych przekroi wg.tablic :

Rzędne dla

przekroi-

do liń wpł

momentów

zginających

Nr przekr.

2

4

5

8

9

10

12

14

15

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

1

1,83

1,16

0,825

-0,18

-0,512

-0,847

-0,75

-0,453

-0,352

2

3,67

1,343

1,677

-0,317

-0,98

-1,645

-1,262

-0,878

-0,685

3

3,033

3,565

2,58

-0,373

-1,355

-2,34

-2,067

-1,248

-0,975

4

2,425

4,848

3,56

-0,305

-1,592

-2,88

-2,207

-1,535

-1,2

5

1,857

3,715

4,642

-0,072

-1,645

-3,215

-2,465

-1,715

-1,34

6

1,342

2,683

3,355

0,367

-1,83

-3,293

-2,522

-1,755

-1,372

7

0,888

1,775

2,22

1,053

-1,005

-3,06

-2,702

-1,633

-1,275

8

0,507

1,013

1,265

2,025

-0,222

-2,47

-1,892

-1,318

-1,027

9

0,208

0,415

0,518

0,828

0,932

-1,465

-1,295

-0,783

-0,61

10

0

0

0

0

0

0

0

0

0

11

-0,0675

-0,1325

-0,165

-0,265

-0,2975

-0,33

0,705

0,49

0,385

12

-0,11

-0,22

-0,275

-0,44

-0,495

-0,55

1,5

1,0475

0,8225

13

-0,1325

-0,2675

-0,335

-0,535

-0,6

-0,668

1,125

1,6675

1,3125

14

-0,14

-0,2825

-0,3525

-0,5625

-0,6325

-0,703

0,82

2,345

1,8575

15

-0,135

-0,2675

-0,335

-0,535

-0,6025

-0,67

0,58

1,83

2,455

16

-0,1175

-0,235

-0,2925

-0,4675

-0,525

-0,583

0,3925

1,445

1,8575

17

-0,0925

-0,1825

-0,23

-0,3675

-0,4125

-0,458

0,25

0,9575

1,3125

18

-0,0625

-0,1225

-0,155

-0,2475

-0,2775

-0,308

0,1425

0,595

0,8225

19

-0,03

-0,06

-0,075

-0,12

-0,1375

-0,153

0,0625

0,2775

0,385

20

0

0

0

0

0

0

0

0

0

21

0,05

0,097

0,123

0,195

0,22

0,245

-0,097

-0,44

-0,61

22

0,083

0,165

0,205

0,327

0,37

0,413

-0,165

-0,74

-1,027

23

0,103

0,205

0,255

0,408

0,46

0,51

-0,205

-0,918

-1,275

24

0,11

0,22

0,275

0,44

0,492

0,548

-0,22

-0,988

-1,372

25

0,107

0,215

0,267

0,427

0,482

0,535

-0,215

-0,965

-1,34

26

0,095

0,193

0,24

0,385

0,432

0,48

-0,192

-0,865

-1,2

27

0,078

0,155

0,195

0,313

0,35

0,39

-0,155

-0,703

-0,975

28

0,055

0,11

0,137

0,22

0,247

0,275

-0,11

-0,495

-0,685

29

0,028

0,057

0,07

0,113

0,127

0,143

-0,057

-0,255

-0,352

30

0

0

0

0

0

0

0

0

0

6.3.Obliczenie momentów MAX i MIN do sporządzenia obwiedni

dźwigara skrajnego A :

Obciążenia obliczeniowe:

Rzędne l.w.r.p.o.A pod osią pojazdu K:

6.4.Obwiednia momentów dźwigara skrajnego A :

7. Obliczenie obwiedni sił tnących metodą przekrojów poprzecznych

7.1.Podział konstrukcji na przekroje :

0x01 graphic

7.2.Obliczenie rzędnych lini wpływu dla danych przekroi wg.tablic :

Rzędne dla

przekroji-

do liń wpł

siły

Tnącej

Nr przekr.

0

5

10L

10P

13

15

0

1

0

0

0

0

0

1

0,8661

-0,1339

-0,1339

0,0792

0,0792

0,0792

2

0,7342

-0,2658

-0,2658

0,1536

0,1536

0,1536

3

0,6064

-0,3936

-0,3936

0,2184

0,2184

0,2184

4

0,4848

-0,5152

-0,5152

0,2688

0,2688

0,2688

5

0,3714

0,6286/0,3714

-0,6286

0,3

0,3

0,3

6

0,2683

0,2683

-0,7317

0,3072

0,3072

0,3072

7

0,1776

0,1776

-0,8224

0,2856

0,2856

0,2856

8

0,1013

0,1013

-0,8987

0,2304

0,2304

0,2304

9

0,0414

0,0414

-0,9586

0,1368

0,1368

0,1368

10

0

0

-1

0/1

0

0

11

-0,0133

-0,0133

-0,0133

0,9144

-0,0856

-0,0856

12

-0,022

-0,022

-0,022

0,8192

-0,1808

-0,1808

13

-0,0267

-0,0267

-0,0267

0,7168

0,2832/0,7168

-0,2832

14

-0,0281

-0,0281

-0,0281

0,6096

0,6096

-0,3904

15

-0,0268

-0,0268

-0,0268

0,5

0,5

0,5/0,5

16

-0,0233

-0,0233

-0,0233

0,3904

0,3904

0,3904

17

-0,0183

-0,0183

-0,0183

0,2832

0,2832

0,2832

18

-0,0124

-0,0124

-0,0124

0,1808

0,1808

0,1808

19

-0,0061

-0,0061

-0,0061

0,0856

0,0856

0,0856

20

0

0

0

0

0

0

21

0,0098

0,0098

0,0098

-0,1368

-0,1368

-0,1368

22

0,0165

0,0165

0,0165

-0,2304

-0,2304

-0,2304

23

0,0204

0,0204

0,0204

-0,2856

-0,2856

-0,2856

24

0,022

0,022

0,022

-0,3072

-0,3072

-0,3072

25

0,0214

0,0214

0,0214

-0,3

-0,3

-0,3

26

0,0192

0,0192

0,0192

-0,2688

-0,2688

-0,2688

27

0,0156

0,0156

0,0156

-0,2184

-0,2184

-0,2184

28

0,011

0,011

0,011

-0,1536

-0,1536

-0,1536

29

0,0057

0,0057

0,0057

-0,0792

-0,0792

-0,079

30

0

0

0

0

0

0

7.3.Obliczenie sił tnących MAX i MIN do sporządzenia obwiedni

dźwigara skrajnego A :

Obciążenia obliczeniowe: - QMAX = 64,6782kN/m

Rzędne l.w.r.p.o.A pod osią pojazdu K:- Kmax = 0,20342

7.4.Obwiednia sił tnących dźwigara skrajnego A :

8. Wymiarowanie konstrukcji dźwigara A na momenty zginające Mx wg.

metody naprężeń liniowych (K.Grabiec)

8.1.Dobranie przekroju stali w przęśle skrajnym L=25m

MMAX = 4,2531MN/m ; B40 Eb = 36,4Gpa Rb1 = 23,1MPa

; A-II 18G2 Ea = 210Gpa Ra = 295MPa

; h = 1,538m

; d = 1,528m

; b = 1,025m

n = Ea/Eb = 210/36,4 = 5,77

wa = n*MMAX/(Ra*b*d2) = 5,77 * 4,2531MN/m /(295Mpa * 1,025m * 1,5282m2) = 0,03476

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : (n) = 0,0377

γ = 0,3147

Aa = (n)*d*b/n = 0,0377*1,528m*1,025m/5,77 = 0,01023m2 = 102,3cm2

b = b*d = 1,025m * 1,528m = 1,5662m2

 = Aa/Ab = 0,01023/1,5662 = 0,0065 > 0,004 (A-II)

σa=n*MMAX/(wa*b*d2)=5,77*4,2531kNm/(0,03476*1,025m*1,5282m2)=295MPa = Ra=295MPa

σb = γ*Ra/n = 0,3147*295MPa/5,77=16,1MPa < Rb = 23,1MPa

PRZYJMUJĘ ZBROJENIE 1332 Aa = 104,6cm2

8.2.Dobranie przekroju stali w przekroju podporowym (10)

b = 1,532m ; MMAX = -3,9799MNm

wa = n*MMAX/(Ra*b*d2) = 5,77 * 3,9799MNm /(295Mpa * 1,025m * 1,5322m2) = 0,03236

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : (n) = 0,03507

γ = 0,3018

Aa = (n)*d*b/n = 0,03236*1,532m*1,025m/5,77 = 0,00881m2 = 88,1cm2

b = b*d = 1,025m * 1,532m = 1,5703m2

 = Aa/Ab = 0,00881/1,5703 = 0,0056 > 0,004 (A-II)

σa=n*MMAX/(wa*b*d2)=5,77*3,9799MNm/(0,03236*1,025m*1,5322m2)=294,98MPa< Ra=295MPa

σb = γ*Ra/n = 0,3018*295MPa/5,77 = 15,43 MPa < Rb = 23,1MPa

PRZYJMUJĘ ZBROJENIE 1232 Aa = 96,5cm2

8.3.Dobranie przekroju stali w przekroju przęsłowym środkowym

L=13,3m

b = 1,532m ; MMAX = -2,4842 MNm

wa = n*MMAX/(Ra*b*d2) = 5,77 *2,4842 MNm /(295Mpa * 1,025m * 1,5322m2) = 0,0202

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : (n) = 0,0216

γ = 0,2298

Aa = (n)*d*b/n = 0,0216*1,532m*1,025m/5,77 = 0,00588m2 = 58,8cm2

b = b*d = 1,025m * 1,532m = 1,5703m2

 = Aa/Ab = 0,00588/1,5703 = 0,0037 < 0,004 (A-II) zbroić na min. zbrojenia

Aa = b* min = 1,5703m2*0,004 = 0,00628m2=62,8cm2

(n)= Aa*n /(d*b) = 0,00628m2*5,77/(1,025m*1,532m) = 0,0231

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : wa = 0,02024

γ = 0,235

σa=n*MMAX/(wa*b*d2)=5,77*2,4842MNm/(0,02024*1,025m*1,5322m2)=294,38MPa< Ra=295MPa

σb = γ*Ra/5,77 = 0,235*295Mpa/5,77 = 12,01MPa < Rb = 23,1MPa

PRZYJMUJĘ ZBROJENIE 832 Aa = 64,3cm2

9. Wymiarowanie konstrukcji dźwigara A na siły ścinające TMAX

wg. PN-91/S-10042

9.1. Obliczenie siły tnącej przenoszonej przez beton w przekrojach

niebezpiecznych :

Vb = R*(1+50)*b* z = 0,35MPa*(1+50*0,0054)*1,025m*1,3m = 0,593 MN < V

Vb < V Przekrój należy zbroić na ścinanie

Vb = R*(1+50)*b* z = 0,35MPa*(1+50*0,0103)*1,025m*1,3m = 0,7066 MN

Vb > V (10P) Przekrój nie wymaga zbrojenia na ścinanie

Vb < V (10L) Przekrój należy zbroić na ścinanie

Vb = R*(1+50)*b* z = 0,35MPa*(1+50*0,0103)*1,025m*1,3m = 0,7066 MN > V

Vb > V Przekrój nie wymaga zbrojenia na ścinanie

Vb = R*(1+50)*b* z = 0,35MPa*(1+50*0,00784)*1,025m*1,3m = 0,6492 MN > V

Vb > V Przekrój nie wymaga zbrojenia na ścinanie

9.2.Przyjęcie zbrojenia strzemionami w przekrojach niebezpiecznych:

Z uwagi na niską różnicę między siłami tnącymi z obwiedni a siłami jakie może przenieść beton przyjmuję zbrojenie strzemionami na minimalny stopień zbrojenia w przekrojach wymagających dozbrojenia na ścinanie. Przekroje nie wymagające dozbrojenia na ścinanie oplatam strzemionami konstrukcyjnymi podtrzymującymi szkielet z prętów głównych .

B40 ; A-II ; w = 0,003

Przyjmuję rozstaw strzemion 20cm

b = 1,025m

Ab = 1,025m *0,20m = 0,205m2

Aaw = Ab * w = 0,205m2 * 0,003 = 0,00062 m2 = 6,2 cm2

Przyjmuję pręty strzemion A-0 12 - 6 cięte(3 strzemiona) ; Aaw = 6,8cm2 ; Raw = 190MPa

Nośność strzemion :

Vw = (Aaw*z* Raw )/s = (0,00068m2*1,3m*190MPa)/0,2m = 0,8398MN

Nośności przekroi :

- przekr.(0) Vb + Vw = 0,593 MN + 0,8398MN = 1,4328 MN > V = 0,9405 MN

- przekr.(10L) Vb + Vw = 0,7066 MN + 0,8398MN = 1,5464 MN > V = 1,07491 MN

Zbroić strzemionami z A-0 12 - 6cięte(3 strzemiona) o rozstawie konstrukcyjnym 30cm

Zbrojenie to jest konstrukcyjne poniżej minimum zbr. na ścinanie , więc przekroje w których jest ono stosowane są traktowane w dalszej części projektu jako nie zbrojone na ścinanie.

9.3.Wykres nośności konstrukcji na ścinanie:

10. Obliczenie obwiedni momentów My dla przekroju płyty

10.1.Obliczenie rzędnych lini wpływu my :

 = 0,2 ;  = 0,16 ; n = 1

f

Ki

b

3b/4

b/2

b/4

0

b/4

b/2

3b/4

b

f=0

100

-2,48603

-1,24401

-0,00136

1,24336

2,49139

1,24336

-0,00136

-1,24401

-2,48603

 

101

-1,86848

-0,98731

-0,06113

0,95623

2,11623

0,95623

-0,06113

-0,98731

-1,86848

 

100(1-1/2)

-1,491618

-0,74641

-0,000816

0,746016

1,494834

0,746016

-0,000816

-0,746406

-1,491618

 

101(1/2)

-0,747392

-0,39492

-0,024452

0,382492

0,846492

0,382492

-0,024452

-0,394924

-0,747392

 

10

-2,23901

-1,14133

-0,025268

1,128508

2,341326

1,128508

-0,025268

-1,14133

-2,23901

f=b/2

100

-0,93042

-0,54369

-0,15671

0,23112

0,62041

1,01169

1,4051

-0,69981

-2,80413

 

101

-1,37293

-0,98493

-0,57726

-0,12878

0,38404

0,98801

1,7142

0,07849

-1,47972

 

100(1-1/2)

-0,558252

-0,32621

-0,094026

0,138672

0,372246

0,607014

0,84306

-0,419886

-1,682478

 

101(1/2)

-0,549172

-0,39397

-0,230904

-0,051512

0,153616

0,395204

0,68568

0,031396

-0,591888

 

10

-1,107424

-0,72019

-0,32493

0,08716

0,525862

1,002218

1,52874

-0,38849

-2,274366

(1-1/2)

0,6

(1/2)

0,4

0,16

n

1

 = (3*0,23 = 0,7), ;  = 0,16 ; n = 3

f

Ki

b

3b/4

b/2

b/4

0

b/4

b/2

3b/4

b

f=0

100

-1,29631

-0,73285

-0,11313

0,67533

1,7528

0,67533

-0,11313

-0,73285

-1,29631

 

101

-0,37884

-0,29942

-0,15019

0,20776

1,05716

0,20776

-0,15019

-0,29942

-0,37884

 

100(1-1/2)

-0,777786

-0,43971

-0,067878

0,405198

1,05168

0,405198

-0,067878

-0,43971

-0,777786

 

101(1/2)

-0,151536

-0,119768

-0,060076

0,083104

0,422864

0,083104

-0,060076

-0,119768

-0,151536

 

10

-0,929322

-0,559478

-0,127954

0,488302

1,474544

0,488302

-0,127954

-0,559478

-0,929322

f=b/2

100

-0,35117

-0,27376

-0,17938

-0,02901

0,23194

0,6591

1,28403

-0,42252

-2,05673

 

101

-0,18444

-0,19668

-0,20611

-0,19075

-0,09341

0,21221

0,9905

0,02084

-0,56101

 

100(1-1/2)

-0,210702

-0,164256

-0,107628

-0,017406

0,139164

0,39546

0,770418

-0,253512

-1,234038

 

101(1/2)

-0,073776

-0,078672

-0,082444

-0,0763

-0,037364

0,084884

0,3962

0,008336

-0,224404

 

10

-0,284478

-0,242928

-0,190072

-0,093706

0,1018

0,480344

1,166618

-0,245176

-1,458442

(1-1/2)

0,6

(1/2)

0,4

0,16

n

3

10.2. Linie wpływu my dla przekroju płyty :

Pojazd K - K0 = 183,75kN

b = 6,9m

,

X = 12,5m (poprzecznica w środku rozpiętości )

L = 25m

sin(1X/L) = 1

sin(3X/L) = -1

a = 0,6m

c = 1m (szerokość „poprzecznicy“)

my = *p*b*sin(X/L) = 1*p*b

my (G1) = - 0,3318*5kN/m*0,9*6,9m = -10,303 kN

my (G2) = (- 0,3856-0,4162)*8,6135kN/m*0,9*6,9m = -42,888 kN

my (G3) = - 0,294*2kN/m*0,9*6,9m = -3,652 kN

my (G4) = - 0,4065*5kN/m*0,9*6,9m = -12,622 kN

my (Gk) = (- 0,39094 -0,60885)*3,68kN/m*0,9*6,9m = -22,848 kN

my = -92,313 kN

my = *(n*rn*b*sin(nX/L)

rn (K) = 8*K/L * [cos(na/L)cos(2na/L)sin(nX/L)

rn (q,qt) = 4*p/(n

- Obć. K

r1 (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(1*0,6m/25m)cos(2*1*0,6m/25m)sin(1*12,5m/25m)

=57,968kN/m

r3 (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(3*0,6m/25m)cos(2*3*0,6m/25m)sin(3*12,5m/25m)

=-51,538kN/m

- Obć. q

r1 (q,qt) = 4*2kN/m*1,5/(1*) = 3,820kN/m

r3 (q,qt) = 4*2kN/m*1,5/(3*) = 1,273kN/m

my (K) = 0,104*1*0,23*57,968kN/m*6,9m*1 + 0,044*3*0,23*(-51,538kN/m)*6,9m*(-1)

= 20,364kN

my (q) = 0,5585*1*0,23*3,82kN/m*6,9m*1 + 0,2881*3*0,23*1,273kN/m*6,9m*(-1)

= 1,64kN

my = 22,004 kN

my (i) = -92,313 kN + 22,004 kN = -70,309kN

My (f=0) = my (i)*c =-70,309kN*1m = -70,309kNm

10.4. Obliczenie momentów myMIN w f=0 do sporządzenia obwiedni :

my = *p*b*sin(X/L) = 1*p*b

my (G1) = - 0,3318*5kN/m*1,5*6,9m = -17,172 kN

my (G2) = (- 0,3856-0,4162)*8,6135kN/m*1,5*6,9m = -71,48 kN

my (G3) = - 0,294*2kN/m*1,5*6,9m = -6,087 kN

my (G4) = - 0,4065*5kN/m*1,5*6,9m = -21,037kN

my (Gk) = (- 0,39094 -0,60885)*3,68kN/m*1,5*6,9m = -38,08 kN

my = -153,856kN

my = *(n*rn*b*sin(nX/L)

rn (K) = 8*K/L * [cos(na/L)cos(2na/L)sin(nX/L)

rn (q,qt) = 4*p/(n

- Obć. K

r1 (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(1*0,6m/25m)cos(2*1*0,6m/25m)sin(1*12,5m/25m)

=57,968kN/m

r3 (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(3*0,6m/25m)cos(2*3*0,6m/25m)sin(3*12,5m/25m)

=-51,538kN/m

- Obć. q

r1 (q) = 4*2kN/m*1,5/(1*) = 3,820kN/m

r3 (q) = 4*2kN/m*1,5/(3*) = 1,273kN/m

- Obć. qt

r1 (qt) = 4*2,5kN/m*1,5/(1*) = 4,775kN/m

r3 (qt) = 4*2,5kN/m*1,5/(3*) = 1,592kN/m

my (K) = (0,0145-0,1975)/2 *1*0,23*57,968kN/m*6,9m*1 + (0,0051-0,0856)/2*3*0,23*

(-51,538kN/m)*6,9m*(-1) = -18,294kN

my (q) = (-0,4005-0,2985)*1*0,23*3,82kN/m*6,9m*1 + (-0,1797)*3*0,23*1,273kN/m*6,9m*(1)

= -5,327kN

my (qt) = (-0,43755)*1*0,23*4,775kN/m*6,9m*1 + (-0,1553)*3*0,23*1,592kN/m*6,9m*(-1)

= -4,493kN

my = -28,114 kN

my (i) = -153,856kN + -28,114 kN = -181,97kN

My (f=0) = my (i)*c =-181,97kN *1m = -181,97kN kNm

10.5. Obliczenie momentów myMAX w f=b/2 do sporządzenia obwiedni :

my = *p*b*sin(X/L) = 1*p*b

my (G1) = - 0,146*5kN/m*0,9*6,9m = -4,533 kN

my (G2) = (- 0,1605-0,5143)*8,6135kN/m*0,9*6,9m = -36,095 kN

my (G3) = - 0,3319*2kN/m*0,9*6,9m = -4,122 kN

my (G4) = - 0,4987*5kN/m*0,9*6,9m = -15,485kN

my (Gk) = (- 0,1746 -0,6963)*3,68kN/m*0,9*6,9m = -19,903 kN

my = -80,138kN

my = *(n*rn*b*sin(nX/L)

rn (K) = 8*K/L * [cos(na/L)cos(2na/L)sin(nX/L)

rn (q,qt) = 4*p/(n

- Obć. K

r1 (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(1*0,6m/25m)cos(2*1*0,6m/25m)sin(1*12,5m/25m)

=57,968kN/m

r3 (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(3*0,6m/25m)cos(2*3*0,6m/25m)sin(3*12,5m/25m)

=-51,538kN/m

- Obć. q

r1 (q) = 4*2kN/m*1,5/(1*) = 3,820kN/m

r3 (q) = 4*2kN/m*1,5/(3*) = 1,273kN/m

my (K) = (0,0482+0,1529)/2 *1*0,23*57,968kN/m*6,9m*1 + (0,0073-0,1167)/2*3*0,23*

(-51,538kN/m)*6,9m*(-1) = 24,463kN

my (q) = 0,3769*1*0,23*3,82kN/m*6,9m*1 + 0,2*3*0,23*1,273kN/m*6,9m*(1)

= 3,497kN

my = 27,96 kN

my (i) = -80,138kN +27,96 kN = -52,178kN

My (f=0) = my (i)*c =-52,178kN *1m =-52,178kNm

10.6. Obliczenie momentów myMIN w f=b/2 do sporządzenia obwiedni :

my = *p*b*sin(X/L) = 1*p*b

my (G1) = - 0,146*5kN/m*1,5*6,9m = -7,555 kN

my (G2) = (- 0,1605-0,5143)*8,6135kN/m*1,5*6,9m = -60,158 kN

my (G3) = - 0,3319*2kN/m*1,5*6,9m = -6,87 kN

my (G4) = - 0,4987*5kN/m*1,5*6,9m = -25,808kN

my (Gk) = (- 0,1746 -0,6963)*3,68kN/m*1,5*6,9m = -33,172 kN

my = -133,563kN

my = *(n*rn*b*sin(nX/L)

rn (K) = 8*K/L * [cos(na/L)cos(2na/L)sin(nX/L)

rn (q,qt) = 4*p/(n

- Obć. K

r1 (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(1*0,6m/25m)cos(2*1*0,6m/25m)sin(1*12,5m/25m)

=57,968kN/m

r3 (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(3*0,6m/25m)cos(2*3*0,6m/25m)sin(3*12,5m/25m)

=-51,538kN/m

- Obć. q

r1 (q) = 4*2kN/m*1,5/(1*) = 3,820kN/m

r3 (q) = 4*2kN/m*1,5/(3*) = 1,273kN/m

- Obć. qt

r1 (qt) = 4*2,5kN/m*1,5/(1*) = 4,775kN/m

r3 (qt) = 4*2,5kN/m*1,5/(3*) = 1,592kN/m

my (K) = (-0,1026-0,0196)/2 *1*0,23*57,968kN/m*6,9m*1 + (-0,0272-0,0157)/2*3*0,23*

(-51,538kN/m)*6,9m*(-1) = -10,884kN

my (q) = (-0,5184-0,1632)*1*0,23*3,82kN/m*6,9m*1 + (-0,0915-0,1238)*3*0,23*1,273kN/m

*6,9m*(1) = -5,437kN

my (qt) = (-0,5184)*1*0,23*4,775kN/m*6,9m*1 + (-0,3493)*3*0,23*1,592kN/m*6,9m*(1)

= -6,576kN

my = -22,897 kN

my (i) = -133,563kN -22,897 kN = -156,46kN

My (f=0) = my (i)*c =-156,46kN *1m =-156,46kN

10.7. Obwiednia momentów My :

11.Wymiarowanie „poprzecznicy” na momenty My

11.1.Dobranie przekroju stali w poprzecznicy :

MMIN = -181,97 kNm ; B40 Eb = 36,4Gpa Rb1 = 23,1MPa

; A-II 18G2 Ea = 210Gpa Ra = 295MPa

; h = 1,538m

; d = 1,547m

; b = 1,0m

n = Ea/Eb = 210/36,4 = 5,77

wa = n*MMAX/(Ra*b*d2) = 5,77 * 0,18197MN/m /(295Mpa * 1,0m * 1,5472m2) = 0,0015

tak małej wartości momentu nie można zwymiarować z tablic K.Grabiec- przyjmuję więc zbrojenie konstrukcyjne rozdzielcze 20% zbrojenia głównego

Aa = 104,6cm2 *0,20 = 20,92cm2

(n) = Aa*n/(d*b) = 0,002092m2*5,77/(1*1,547)m2 = 0,008

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : wa = 0,0075

γ = 0,138

b = b*d = 1,025m * 1,528m = 1,5662m2

σa=n*MMAX/(wa*b*d2)=5,77*0,18197MNm/(0,0075*1,0m*1,5472m2)=58,5MPa <Ra=295MPa

σb = γ*Ra/n = 0,138*295MPa/5,77=7,06MPa < Rb = 23,1MPa

PRZYJMUJĘ ZBROJENIE 1018 Aa = 25,4cm2

11.Przyjęcie zbrojenia rozdzielczego

20% zbrojenia głównego (jak w ptk.11.1.)

przyjmuję 1018 Aa = 25,4cm2 zarówno dołem jak i górą z uwagi na wiotkość szkieletu

stalowego

11.Przyjęcie długości zakotwienia prętów

B40 Rp= 3,9MPa

Pręty prosto kotwione

lbmin = 40d = 40*0,032m =1,28m

Pręty kotwione hakiem

lbmin = 25d = 25*0,032m =0,8m

lb0 = d* Ra/(4 Rp) = 0,032m*295MPa / (4*3,9MPa) = 0,605m

δ = 1

lb = lb0* δ*Aaobl/Aarzecz = > lbmin

lb = 1*0,605m*102,3cm2/104,6cm2 = 0,592m < lbmin = 1,28m

Przyjmuję dł. zakotwienia 1,28m

lbmin = 25d = 25*0,032m =0,8m

Przyjmuję dł. zakotwienia 0,8m

OPIS TECHNICZNY

1. Uwagi formalne

Projekt wykonano na podstawie tematu wydanego przez Zakład Mostów Politechniki Wrocławskiej dnia 21. 02. 2000, w oparciu o aktualne normy: PN - 85/S - 10030 ,,Obiekty mostowe - obciążenia" i PN - 91/S - 10042 ,,Obiekty mostowe - konstrukcje betonowe , żelbetowe i sprężone".

2. Lokalizacja obiektu

Obiekt zlokalizowany jest w ciągu trasy E8 OLEŚNICA- KŁODZKO na kilometrze 116 nad trasą Wrocław-Opole.

3. Opis konstrukcji przęseł

3.1.Ustrój nośny :

Ustrój nośny obiektu stanowi płyta ciągła o ilości przęseł 3. Rozpiętość przęseł w osiach łożysk wynosi 25m-13,3m-25m . Rozpiętości przęseł w licach podpór wynoszą 24,2m-12,3m-24,2m. Całkowita długość obiektu wynosi 64,05m, szerokość jezdni 10,5m , szerokość chodników 1×1.25m.Płyta ze zwężającymi się wspornikami usytuowanymi niesymetrycznie z uwagi na jeden tylko chodnik.

Ustrój zaprojektowano z betonu klasy B40. Zbrojenie główne stanowią pręty o średnicy φ = 32mm ze stali A-II 18G2 o rozstawie w strefach momentów ekstremalnych co 6,5cm w przęśle i co 11,4cm nad filarem. Zbrojenie to , zarówno podporowe jak i przęsłowe należy doprowadzić w 30% do podpory skrajnej i łączyć ze sobą na wygięte spinki z drutu φ = 16mm ze stali A-II 18G2 .

Zbrojenie na ścinanie stanowią tylko strzemiona φ=12mm , 60xcięte na całym przekroju płyty ze stali A-0 St0S. Zbrojenie konstrukcyjne-przeciwskurczowe stanowi 26 prętów ze stali A-II 18G2 o średnicy 12mm o rozstawie co 20cm. Zbrojenie rozdzielcze stanowią pręty ze stali A-II 18G2 o średnicy φ = 18mm układane co 10cm w strefie 1/3 rozpiętości przęsła w jego środku i co 20cm w strefach pozostałych w kierunku podpór. Zbrojenie rozdzielcze zostało tak zaprojektowane aby przeniosło z powodzeniem i z dużym zapasem momenty poprzeczne płyty My. Płytę pomostową należy wykonać ze spadkiem 2%. Izolację płyty pomostowej stanowi folia termozgrzewalna.

3.2. Elementy wyposażenia :

Obiekt należy zaopatrzyć w poręcze typu miejskiego o wysokości 1.10m. Dodatkowo w celu zapewnienia bezpieczeństwa pieszych należy umieścić barierę energochłonną typu SP - 06/M oraz bariero-poręcz . Nad „wspornikami” płyty zaprojektowano betonowe kapy o grubości 26 cm z krawężnikami betonowymi

jako całość przywożone na budowę w postaci prefabrykatów . Nawierzchnię chodników należy wykonać z żywicy epoksydowej hydrofobowej. Nawierzchnię jezdni stanowi warstwa ścieralna z asfaltu ścisłego o grubości 4cm plus warstwa wiążąca z asfaltu pół ścisłego o grubości 5 cm. W miejscach wpustów ściekowych umieścić kratki ściekowe o wymiarach 40cm×60cm. Wody opadowe odprowadzane są z obiektu za pomocą rur o średnicy 20cm

4. Łożyska

Obiekt należy zaopatrzyć w łożyska typu elastomerowego oraz wałeczkowego na filarach.

5. Technologia wykonania

Obiekt należy wykonać za pomocą betonowania na deskowaniach przesuwnych

w technologii monolitycznej z zapewnioną jednorodnością betonu .

Literatura:

1. PN - 85/S - 10030 ,,Obiekty mostowe - obciążenia"

2. PN - 91/S- 10042 ,, Obiekty mostowe - konstrukcje betonowe , żelbetowe i sprężone"

3. Kalikst Grabiec ,,Wymiarowanie przekrojów żelbetonowych i sprężonych"

4. Tablice linii wpływowych

5. J. Szczygieł ,,Mosty z betonu zbrojonego i sprężanego”

0x01 graphic



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
PROJ ZESP PL, Resources, Budownictwo, Mosty, TKm1
porównanie wyników, Resources, Budownictwo, Mosty, komputerowe wspomaganie w proj.mostów
POPRZECZNICA BAX, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe2
OPIS TECHNICZNY, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe2
linia wpływu siły tnącej na podporze, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe II, linie wpływu
POPRZECZNICA1, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe2
BAX DZWIGAR, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe2
porównanie wyników1, Resources, Budownictwo, Mosty, komputerowe wspomaganie w proj.mostów
DZWIGAR WYMIAROWANIE, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe2
linia wpłuwu momentu przęsłowego, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe II, linie wpływu
DZWIGAR OBWIEDNIAM, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe2
praca dla Bila, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty betonowe I
BADANIE PR BEK, Resources, Budownictwo, Mosty, LABORKI BAD KONSTRMOSTOWYCH, INNE
OBL METALE, Resources, Budownictwo, Mosty, mosty metalowe2
Podstawy, Resources, Budownictwo, Mosty, Podpory mostowe i ściany oporowe pt
WNIOSKI, Resources, Budownictwo, Mosty, KWPM2
okładki, Resources, Budownictwo, Mosty, KWPM1
Problem name, Resources, Budownictwo, Mosty, teoria konstrukcji mostowych
podpora, Resources, Budownictwo, Mosty, podpory mostowe a

więcej podobnych podstron