031 2

3

PARAMETRY ZADANE:

P\, Pt, kW; Tu T₂, N-m; 72i, n_2t 1/min; u.’

1.5.2.7. OBLICZANEE WYTRZYMAŁOŚCIOWE ŚLIMAKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [15], [16], [20], [21]

1.    DOBÓR MATERIAŁÓW I NAPRĘŻENIA DOPUSZCZALNE Ślimaki zawsze są wykonywane ze stali.

Dla polecanych materiałów wieńca ślimacznicy (tabl. 1.5.2.10) dobiera się naprężenia dopuszczalne a_JJr, MPa w pierwszym przybliżeniu ocenianej prędkości poślizgu (Y,-4,510m/s).

2.    OBLICZANIE ODLEGŁOŚCI OSI I DOBÓR PARAMETRÓW

2.1.    Przy liczbie zwojów ślimaka Z,=l; 2; 4 liczba zębów ślimacznicy Z₂=Z,u, z których dobiera się Z₂.

(Z₂-liczba całkowita; Z₂ min =28).

2.2. Odległość osi Z₂ ’ I    170

°^w    J Ł jz₂ Ą‘X_u-lO_t mm

' ^n>ir 7T>

Zakłada się wstępnie:    *

-    wartość wskaźnika średnicowego q’ =10,

-    współczynnik obciążenia obliczeniowego K._v=l,l.

2.3.    Moduł osiowy m ’=2a^/(q- Z_:), mm.

Zaokrągla się m' do wielkości m, mm, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.11), i dobiera się q wg PN (tabl.

1.5.2.12) w taki sposób, żeby rzeczywista odległość osi    a_w=0,5(q +Z₂) m, mm

była zbliżona do obliczeniowej ań.

Skojarzenie modułów w, wskaźników średnicowych q i liczb zwojów ślimaka Z, (tabl. 1.5.2.13).

2.4.    Obliczeniowe naprężenia stykowe

„    170

3.    SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH

3.1.    Siła obwodowa w zazębieniu ■F,₂=27V10³/£/«, N.

3.2.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

W_F:=F_l2K_r/b₂, mm (*,=1,1).

3.3.    Współczynnik kształtu zębów Y_F= f (Z_2eq)

(tabl. 1.5.2.17). (Z_2cq= Z₂/cos^J7).

3.4.    Obliczeniowe naprężenia gnące

(/,= 0,7HV>^/m$a«»» MPa.

4.    SZTYWNOŚĆ I OBRÓBKA OEPLNA ŚLIMAKA

4.1.    Klasa dokładności przekładni =f(V;) (tabl. 1.5.2.18).

4.2.    Twardość i obróbka cieplna ślimaka (tabl. 1.5.2.18).

c2 + r2

4.3.    Strzałka ugięcia ślimaka f= ^{n rł} L³^/_c

F,„F,_t - p. 6, N, ^48£/

L=(0,9 +1,0) d₂ - rozstaw podpór ślimaka, mm, E=210⁵    - moduł sprężystości, MPa,

J=J_r(fi    - moment bezwładności, mm⁴,

J_f= TT dn/64, mm⁴,    <p = 0,375+0,625{d^/drd-

Dopuszczalne ugięcie /dop=(0,005 + 0,01)m, mm.

5.    OBLICZANIE CIEPLNE PRZEKŁADNI 5.1. Współczynnik sprawności

dop’

mm,

zjq

i    K„10^ł$^ , MPa.

2.5.    Sprawdza się wstępną ocenę prędkości poślizgu

K = 7T</,T7t/(60-10cos7), m/s, d_}=q m, mm,    7= arctg(Z,/g), st.

Dla materiałów, w których (j_lir= f (V_s) przy obliczo ncj Y musi być spełniony warunek a_u ^ a_t[r.

2.6.    Przy potrzebie znormalizowania a_w do wielkości, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.14) oblicza się współczynnik prze sunięcia ślimacznicy

n ^l87 ^ tg(7+p')

Kąt tarcia p' =arc tg(//cosa),

f=f(Vs) (tabl. 1.5.2.19),    (zr=20°).

5.2. Wydzielająca się moc cieplna

<?»“(!-*?)A, kW.

5.3.Odprowadzana moc cieplna

Tabl. 1

Qi = K_t{T_p-T₀)S, kW,

T_o=20°C    - temperatura otoczenia,

^,=(60+70)°C - temperatura oleju,

S=20o£/l0,⁶ m² - powierzchnia chłodzenia dla jednostop-niowych reduktorów. Dla dwu- i więcej stopniowych reduktorów 5 oblicza się z ich rozplanowania (wymiary E, F, H rys. 1.5.3.7) (nie uwzględnia się powierzchni dna), Ow, m - odległość osi jednostopniowego reduktora,

K_t =(0,008- 0,011) kW/(m² st) - przy słabej cyrkulacji po

wietrzą,

AT, =(0,014-0,017) kW/(m² st) - przy dobrej cyrkulacji.

5.4.    Dla Qi = Q₂ temperatura reduktora T_r=T_p, dla <?i$<?₂ temperatura reduktora T_r = T₀+Q_}/(KrS), dla Qi ź Qi należy stosować chłodzenie sztuczne

(zwiększyć S zaopatrując korpus w żebra; zwiększyć K, wykorzystując wentylator [K_t =K0,02(H0,028) kW/(m² st)], instalując wewnątrz korpusu chłodnice [K, =(0,090+ +0,200) kW/(m²st)], stosując obiegowe uk łady smarowania itd.).

5.5.    Dobiera się lepkość oleju i sposób smarowania przekładni (tabl. 1.5.2.20) wg zaleceń (1.5.11.2).

6. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU, N ślimacznica    ślimak

Obwodowe F,₂=2 -10³ T₂/d₂, F,, = 2 • 10³ T,    .

Promieniowe F_r2=F_niga,

Poosiowe Ęi2⁼ Ai ^lg(7+P') •

A,=F_ntga/tg(7+P').

Ai=A»/tg(7+P')-

X—Orpy/ni - 0,5(<7+Z₂), 2.7. Wymiary ślimaka, mm: d_: = mq, d_wx=mq,

<Ai = m(q+ 2), df\~ m-(q -2,4), b, (tabl. 1.5.2.15).

[\X $0,7; X_aJ.ś\,S], mm. ślimacznicy, mm: d ₂ =m-Z₂, d_w2=m(Z₂+lX), d_a2=m (Z₂+2 +2 Z), d n = w (Z₂ -2,4+2 Z),

*>₂ (tabl. 1.5.2.16).

a= 20°.

.5.2.10. Materiały- i naprężenia dopuszczalne

• Nominalne wartości przełożeń wg PN (tabl. 1.5.2.5).

Uwaga !

Z tych wartości ko rzysta się w przypad kach projektowania reduktorów przy ma sowej ich produkcji.

Materiał ślimacznicy	Sposób odlewania	Re MPa	R m MPa	Ot,,, MPa					^rr MPa
				0,5	Prędkość poślizgu V,, m/s 1 2 | 3 | 4		^6	^8
B101	w' piasku	140	200		130				50
BI01	w kokili	200	300		190				70
B10	odlew od-	170	290		210				70
	środkowy
BA93	w piasku	200	400	250	230 210 1 180	160	120	90	80
250	—	—	250	115	100 73 -		_	_	34
300	_	_	300	130	115 87 -		_		38
350	-	—	350	-	1	-	-	-	43