031

31

31

PARAMETRY ZADANE:

Pu P₂, kW; T_u T₂, N-m; Hi, n₂, 1/min; u*

1.5.2.7. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE ŚLIMAKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [15], [16], [20], [21]

] T₂'K_uTO* nun

[(A/q)+l]³r .y .₁₀3_{$OVxf 5} MPa.

Y—Oirpjj/m—0,5(q+Z₂), 2.7. Wymiary ślimaka, mm: d, = mq, d_v i= mq, d_ai= m(q+ 2), dfi= m(q-2,4), b, (tabl. 1.5.2.15).

[|Y|$0,7;    mm.

ślimacznicy, mm: d₂ =mZ₂, d_w2=m (Z₂+2X), d_a2 =m(Z₂+l +2Y), dfi=m (Z₂ -2,4+2 Y), </«₂, b₂ (tabl. 1.5.2.16).

F^z+ F¹

O_£l j V f mm

48£7    ^nun’

1.    DOBÓR MATERIAŁÓW I NAPRĘŻENIA DOPUSZCZALNE Ślimaki zawsze są wykonywane ze stali.

Dla polecanych materiałów wieńca ślimacznicy (tabl. 1.5.2.10) dobiera się naprężenia dopuszczalne a_I!F, o>y, MPa w pierwszym przybliżeniu ocenianej prędkości poślizgu (K^S-lO^uo¹^, m/s).

2.    OBLICZANIE ODLEGŁOŚCI OSI I DOBÓR PARAMETRÓW

2.1.    Przy liczbie zwojów ślimaka Zj=l; 2; 4 liczba zębów ślimacznicy Z₂=Z, u, z których dobiera się Z₂.

(Z₂~ liczba całkowita; Z, _mm-28).

2.2.    Odległość osi ,_Z₂\ I ₁₇₀

^OW 9' ⁺¹    \/ CTjjp

Zakłada się wstępnie:    9

-    wartość wskaźnika średnicowego q' = 10,

-    współczynnik obciążenia obliczeniowego K_a=\,\.

2.3.    Moduł osiowy m'=2ańl(q'+Z₂), mm.

Zaokrągla się m' do wielkości m, mm, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.11), i dobiera się q wg PN (tabl.

1.5.2.12) w taki sposób, żeby rzeczywista odległość osi    o_w=0,5(q +Z₂) w, mm

była zbliżona do obliczeniowej a„.

Skojarzenie modułów m, wskaźników średnicowych q i liczb zwojów ślimaka Z, (tabl. 1.5.2.13).

2.4.    Obliczeniowe naprężenia stykowe

„    170

Z₂/q

2.5.    Sprawdza się wstępną ocenę prędkości poślizgu

V^=7T-d,-n₁/(60-10^:’cos7). m/s, d\=q-m, mm,    7= arctg(Z,/g), st.

Dla materiałów, w których a,„= f (K) przy obliczonej V_s musi być spełniony warunek a„ ^ a_lD..

2.6.    Przy potrzebie znormalizowania a_w do wielkości, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.14) obbcza się współczynnik prze sunięcia ślimacznicy

3.    SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH

3.1.    Siła obwodowa w zazębieniu En=2T₂T0³/t/_w2, N.

3.2.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

W_Ft=F_n-K_r/b₂, mm (K,=l,l).

3.3.    Współczynnik kształtu zębów Y_r= f (Z_2eq)

(tabl. 1.5.2.17).    (Z_2eą=Z₂/cos³7).

3.4.    Óbliczeniowe naprężenia gnące

cr_F= 0,7 ]V_n-Y^//nś.crfr , MPa.

4.    SZTYWNOŚĆ 1 OBRÓBKA CIEPLNA ŚLIMAKA

4.1.    Klasa dokładności przekładni =f(Y) (tabl. 1.5.2.18)

4.2.    Twardość i obróbka cieplna ślimaka (tabl.1.5.2.18).

4.3.    Strzałka ugięcia ślimaka f

F_tx,F_n    -p. 6, N,

L=(0,9= 1,0)d₂- rozstaw podpór ślimaka, mm,

£’=2 10⁵    - moduł sprężystości, MPa,

J =J_rip    - moment bezwładności, mm⁴,

J_f=ir-dn/M, mm⁴,    <p = 0,375+0,625(d_nl/d_n).

Dopuszczalne ugięcie /do_P =(0,005 = 0,0l)zn, mm.

5.    OBLICZANIE CIEPLNE PRZEKŁADNI

5.1.    Współczynnik sprawności rj =—.

Kąt tarcia p' =arc tg(//cos a),

/= f(V_s) (tabl. 1.5.2.19), (zr=20°).

5.2.    Wydzielająca się moc cieplna

<?,= (1-7J)P,, kW.

5.3.Odprowadzana moc cieplna

Tabl.

Qi⁼&t(T_p-T₀)S, kW,

7’_o=20°C    - temperatura otoczenia,

T_p =(60 =70)°C - temperatura oleju,

S=20-a£/10,^ć m²-powierzchnia chłodzenia dlajednostop-niowych reduktorów. Dla dwu- i więcej stopniowych reduktorów S obbcza się z ich rozplanowania (wymiary E, F, H rys. 1.5.3.7) (nie uwzględnia się powierzchni dna), Ow, m — odległość osi jednostopniowego reduktora,

E, =(0,008:0,011) kW/(m²st) - przy słabej cyrkulacji powietrza,

K, =(0,014-0,017) kW/(m²-st) - przy dobrej cyrkulacji.

5.4.    Dla Qi = Q₂ temperatura reduktora T_r=T_p,

dla <?i^ę₂ temperatura reduktora T_r=T₀+QJ(K_tS), dla Qi i? Q₂ należy stosować chłodzenie sztuczne

(zwiększyć S zaopatrując korpus w żebra; zwiększyć K, wykorzystując wentylator [A!_r=(0,02(K0,028) kW/(m²st)], instalując wewnątrz korpusu chłodnice [K, =(0,090= =0,200) kW/(m²st)], stosując obiegowe uk łady smarowania itd.).

5.5.    Dobiera się lepkość oleju i sposób smarowania przekładni (tabl. 1.5.2.20) wg zaleceń (1.5.11.2).

. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU, N ślimacznica    ślimak

Obwodowe F_n = 210³T₂/d₂, Promieniowe F_r2=F_ntga, Poosiowe F,ji⁼ Rn tg(7+P') •

Ft\ = 2-10³7i/d₁. F_rl=F_ntga/lg(y+p’). F_a i ⁼En /tg(7+p') •

a= 20°.

1.5.2.10. Materiały i naprężenia dopuszczalne

Nominalne wartości przełożeń wg PN (tabl. 1.5.2.5).

Uwaga!

Z tych wartości ko rzysta się w przypad kach projektowania reduktorów przy ma sowej ich produkcji.

Materiał	Sposób odlewania	Rc MPa	Rm MPa			®H?	, MPa				®FP MPa
ślimacznicy				0,5	Prędkość poślizgu V,, m/s 1 | 2 | 3 | 4				^6	^8
B101	w piasku	140	200				130				50
B101	w kokili	200	300				190				70
B10	odlew od-	170	290				210				70
	środkowy
BA93	w piasku	200	400	250	230	210	180	160	120	90	80
250	-	-	250	115	100	73	—	_	_	_	34
300	—	_	300	130	115	87	_	_	_	_	38
350	-	-	350	-	-	-	-	-	-	-	43