IMG00075

Tabl. 5.3.14. Wartości współczynników k_H$ i k_FlJ międzyzębnego obciążenia dynamicznego

Klasa dokładności	Twardość powierzchni kół	Współ- czynniki	Obwodowa prędkość kół iJ , m/s
			1	3	5	8	10
6	a *	km} k F -a	1,03/1,01 1,06/1,03	1,09/1,03 1,18/1,09	1,16/1,06 1,32/1,13	1,25/1,09 1,50/1,20	1,32/1,13 1,64/1,26
	b*	k Hi} k F-d	1,02/1,01 1,02/1,01	1,06/1,03 1,06/1,03	1,10/1,04 1,10/1,04	1,16/1,06 1,16/1,06	1,20/1,08 1,20/1,08
7	a	k H-o kFi}	1,04/1,02 1,08/1,03	1,12/1,06 1,24/1,09	1,20/1,08 1,40/ 1,16	1,32/1,13 1,64/ 1,25	1,40/1,16 1,80/1,32
	b	k hs k F ij	1,02/1,01 1,02/1,01	1,06/1,03 1,06/1,03	1,12/1,05 1,12/1,05	1,19/1,08 1,19/1,08	1,25/1,10 1,25/1,10
8	a	km} kF is	1,05/1,02 1,10/1,04	1,15/1,06 1,30/1,12	1,24/1,10 1,48/1,19	1,38/1,15 1,77/1,30	1,48/1,19 1,96/1,38
	b	k H-a kF,}	1,03/1,01 1,03/1,01	1,09/1,03 1,09/1,03	1,15/1,06 1,15/1,06	1,24/1,09 1,24/1,09	1,30/1,12 1,30/1,12
9	a	km} k ftJ	1,06/1,02 1,11/1,04	1,12/1,06 1,33/1,12	1,28/1,11 1,56/1,22	1,45/1,18 1,90/1,36	1,56/1,22 2,25/1,45
	b	k Hi} k F,}	1,03/1,01 1,03/1,01	1,09/1,03 1,09/1,03	1,17/1,07 1,17/1,07	1,28/1,11 1,28/1,11	1,35/1,14 1,35/1,14

. a - HB₂ $ 350; b-HRC₂>45.

Wartości współczynników w liczniku - dla kół o zębach prostych; w mianowniku - dla kół o zębach skośnych. Dla kół stożkowych wartości k_H$ i k_F$ dobiera się o jedną klasę niższą.

5.3.8. OBLICZANIE ŚLIMAKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH, wg [15,28,35,45,52,55,60]

Grupa materiałów	HB ślimaka $ 350	HRC ślimaka ^ 40
grupa I grupa II grupa III	(Jfjp^= Q,15ZfjCeRe aI{p= 250 -25i?s 175-35-iĘ	Ohp ^: 0,9 Zt4 C-e Re (Jhp = 300 -25 i)s a„ = 200- 35iJs

1.2. Dopuszczalne naprężenia gnące ślimacznicy, MPa

Gmpa materiałów	Nie ma zmiany kierunku obracania	Jest zmiana kierunku obracania
I, II III	(Jfp ^= (0,08i?e+ 0,25Rm)YN Gpp — 0,12 kg Yv	Gpp = 0,12 ReYfij Gpp = 0,06 kg Yn

gdzie Y_n - współczynnik trwałości pracy;

Y_N=⁹1N_FxJ/N_Feą'. Dla N_F^N_Feq Y_N= 1, gdzie N_fiun= 10⁶ - bazowa liczba cykli;

N_f eq - ekwiwalentna liczba cykli obciążenia (5.2 p. 3.2).

170

r₂k„ io³

_J20 \ [

" z₂/9 1 ¹ a

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora;

T_u T₂, N m; n_x, n₂, min’ ¹U \ Tmax/T nom •

1. DOBÓR MATERIAŁÓW I NAPRĘŻENIA DOPUSZCZALNE Ślimaki zawsze wykonuje się ze stali.

Dla wstępnie ocenianej prędkości poślizgu, m/s i>_s~4,5-10’⁴n₁²'/T2

dobiera się materiał ślimacznicy (tabl. 5.3.15) i własności mechaniczne (R_e, R_m,(kg), MPa).

1.1. Dopuszczalne naprężenia stykowe ślimacznicy, MPa gdzie Z_N - współczynnik trwałości pracy

Z\< — Y N// lim /Nneq ■ Dla Nnlim^Nneą Zjq — 1, gdzie N_h nm⁼ 10⁷- bazowa liczba cykli;

N_Heq - ekwiwalentna liczba cykli obciążenia (5.2 p. 2.2);

C,5 - współczynnik uwzględniający zużycie materiału ślimacznicy (tabl. 5.3.18).

Przy rozmieszczeniu ślimaka poza kadzią olejową naprężenia dopuszczalne <J_f[P należy zmniejszyć o 15%.

2. OBLICZANIE ODLEGŁOŚCI OSI

I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

2.1. Przy liczbie zwojów ślimaka z, =1; 2; 4 oblicza się liczbę zębów ślimacznicy z₂ = z, u, z których szeregu dobiera się z₂ (z₂-liczba całkowita;

Z 2 min ^— 28).

2.2. Odległość osi, mm

1)

Współczynnik obciążenia obliczeniowego k_H= 1,1. Zakłada się wstępnie wartość wskaźnika średnicowego ?'= 10;

2.3.    Moduł osiowy, mm m'=2aw/(q'+z₂) zaokrągla się do wielkości m , mm zgodnej z PN (tabl. 5.3.16) i dobiera się q wg PN (tabl. 5.3.17) w taki sposób, żeby rzeczywista odległość osi, mm a_w =0,5(9 +z₂) m była zbliżona do obliczeniowej dw.

Skojarzenie modułów m, wskaźników średnicowych 9 i liczb zwojów ślimaka z, (tabl. 5.3.19).

2.4.    Obliczeniowe naprężenia stykowe, MPa

MMfr₂k_H „>3^.

tj_h powinny być maksymalnie zbliżone do a,,?.

2.5.    Sprawdza się wstępną ocenę prędkości poślizgu, m/s

tS_s = 7t0^ n,/(60T0³cos7), gdzie di = qm, mm; 7= arctg(z,/9), st. Dla materiałów, w których f (i3_s) przy obliczonej i9_s musi być spełniony warunek ct„$CThp.

2.6.    Przy wymaganiach o normalizowaniu a_w do wielkości zgodnej z PN (tabl. 5.3.20) oblicza się współczynnik przesunięcia ślimacznicy

x=a_wm/m-0,5(9+z₂);    [|*K0,7; |z_max|^l,5].