Str075 (4)

75

Tabl. 5.3.14. Wartości współczynników k_Ha i k_Fa międzyzębnego obciążenia dynamicznego

Klasa dokładności	Twardość powierzchni kół	Współ czynniki	Obwodowa prędkość kół iS , m/s
			1	3	5	8	10
6	a *	k Ha kFa	1,03/1,01 1,06/1,03	1,09/1,03 1,18/1,09	1,16/1,06 1,32/1,13	1,25/1,09 1,50/1,20	1,32/1,13 1,64/1,26
	b*	k na k Fa	1,02/1,01 1,02 /1,01	1,06/1,03 1,06/1,03	1,10/1,04 1,10/1,04	1,16/1,06 1,16/1,06	1,20/1,08 1,20/1,08
7	a	k Ha k Fa	1,04/1,02 1,08/1,03	1,12/1,06 1,24/1,09	1,20/1,08 1,40/1,16	1,32/1,13 1,64/1,25	1,40/1,16 1,80/1,32
	b	k na k Fa	1,02/1,01 1,02/1,01	1,06/1,03 1,06/1,03	1,12/1,05 1,12/1,05	1,19/1,08 1,19/1,08	1,25/1,10 1,25/1,10
8	a	k Ha k Fa	1,05/1,02 1,10/1,04	1,15/1,06 1,30/1,12	1,24/1,10 1,48/1,19	1,38/1,15 1,77/1,30	1,48/1,19 1,96/1,38
	b	k Ha kFa	1,03/1,01 1,03 /1,01	1,09/1,03 1,09/1,03	1,15/1,06 1,15/1,06	1,24/1,09 1,24/1,09	1,30/1,12 1,30/1,12
9	a	k Ha kFa	1,06/1,02 1,11/1,04	1,12/1,06 1,33/1,12	1,28/1,11 1,56/1,22	1,45/1,18 1,90/1,36	1,56/1,22 2,25/1,45
	b	kHa kFa	1.03    /1,01 1.03    /1,01	1,09/1,03 1,09/1,03	1,17/1,07 1,17/1,07	1,28/1,11 1,28/1,11	1,35/1,14 1,35/1,14

. a - HB₂ ^ 350; b-HRC₂>45.

Wartości współczynników w liczniku - dla kół o zębach prostych; w mianowniku - dla kół o zębach skośnych. Dla kół stożkowych wartości k_Ha i k_F$ dobiera się o jedną klasę niższą.

5.3.8. OBLICZANIE ŚLIMAKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH, wg [15,28,35,45,52,55,60]

2

-7

T₂ k„ 10’.

170

z₂/q

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora;

T|, T ₂, N-m; n 1, n₂, min *; u ; T_max/T_nom .

1. DOBÓR MATERIAŁÓW I NAPRĘŻENIA DOPUSZCZALNE Ślimaki zawsze wykonuje się ze stali.

Dla wstępnie ocenianej prędkości poślizgu, m/s i>_s=4,5-10'⁴fl₁Vrj

dobiera się materiał ślimacznicy (tabl. 5.3.15) i własności mechaniczne (R_e, Rm,(k_g), MPa).

1.1. Dopuszczalne naprężenia stykowe ślimacznicy, MPa

Grupa materiałów	HB ślimaka $ 350	HRC ślimaka :> 40
grupa I grupa II grupa III	(JflP ^= 0,15ZNCaRe allP= 250 -25i?s Ohp= 175 - 35 i5s	aHP = 0,9 ZN Cd Rc <Jup = 300 -25i5s Ojjp = 200 - 35

gdzie Z_N - współczynnik trwałości pracy

Zn⁼~*INHWm/Nneq • Dla -Y/lim^ N;lcq Zn — 1, gdzie N_h\im = 10⁷ - bazowa liczba cykli;

Nucą - ekwiwalentna liczba cykli obciążenia (5.2 p. 2.2);

Ca - współczynnik uwzględniający zużycie materiału ślimacznicy (tabl. 5.3.18).

Przy rozmieszczeniu ślimaka poza kadzią olejową naprężenia dopuszczalne (J_HP należy zmniejszyć o 15%.

1.2. Dopuszczalne naprężenia gnące ślimacznicy, MPa

Grupa materiałów	Nie ma zmiany kierunku obracania	Jest zmiana kierunku obracania
I, II III	CTfj. = (0,08Re+ 0,25 Rm)YN Gfp^= 0,12 kgYN	(Jfp^= 0,12 ReYtj GFp = 0,06 kg Yn

gdzie Y_n - współczynnik trwałości pracy;

Yn~ ~JNf lim/Nfeq . Dla Nf    Yn —1,

gdzie N_f ii_m= 10⁶- bazowa liczba cykli;

N_Feq - ekwiwalentna liczba cykli obciążenia (5.2 p. 3.2).

2. OBLICZANIE ODLEGŁOŚCI OSI

I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

2.1. Przy liczbie zwojów ślimaka z, =1; 2; 4 oblicza się liczbę zębów ślimacznicy z₂=z ] u, z których szeregu dobiera się z₂ (z₂-liczba całkowita; Z₂min 28).

2.2. Odległość osi, mm

o;=(^+d

Współczynnik obciążenia obliczeniowego k_H= 1,1. Zakłada się wstępnie wartość wskaźnika średnicowego q '=10;

2.3.    Moduł osiowy, mm m'=2aw/(q'+z₂) zaokrągla się do wielkości m, mm zgodnej z PN (tabl. 5.3.16) i dobiera się ą wg PN (tabl. 5.3.17) w taki sposób, żeby rzeczywista odległość osi, mm a_w=0,5(q +z₂) m była zbliżona do obliczeniowej a„.

Skojarzenie modułów m, wskaźników średnicowych q i liczb zwojów ślimaka z, (tabl. 5.3.19).

2.4.    Obliczeniowe naprężenia stykowe, MPa

cr„ = <j_h powinny być maksymalnie zbliżone do ct„_p.

2.5.    Sprawdza się wstępną ocenę prędkości poślizgu, m/s

tJ_s = 7Tc/i n,/(60 10³cos7), gdzie d_l-qm, mm; 7= arctg(z₁/<7), st. Dla materiałów, w których a„_P= f (i3₍) przy obliczonej t9_s musi być spełniony warunek cr„ $ a_lif.

2.6.    Przy wymaganiach o normalizowaniu a_w do wiel

kości zgodnej z PN (tabl. 5.3.20) oblicza się współczynnik przesunięcia ślimacznicy z=o_wPN/m-0,5(<7+z₂);    [Ul'^0,7; Ia:1,5].