pkm osinski
54

równoznaczny / warunkiem równości siły sprzężenia Qft z wymaganą, użyteczną tlij obwodową V Przy uwzględnieniu współczynnika nadmiaru przyczepności — wtór ($.175) - wHmnek sprzężenia ciernego ma postać

Qft » PP‘    WĘ

Przy zmiennym współczynniku tarcia p należy sprawdzić, czy projektowany docisk Q jest odpowiednio dobrany. Przyjmujemy tutaj, że wartość współczynniku tarciu może się zmieniać w pewnych granicach w zależności od warunków w obszarp styku.

Warunek (5.195) można zapisać następująco:

- AfS — nDbs. gdzie A, — nDb jest powierzchnią ścierną koła. t> — średnicy kołu tprawdzanego, b — szerokością roboczą podlegającą ścieraniu, s — dopuszczalną grubością zużycia. Przybliżone wartości zużycia jednostkowego % wyznączone doświadczalnie, podano w tabl. 5.11.

6 - W¹ RNi

npD_ln_l

gdzie Q w N, .V, w kW, £>, w mm. n_t w obr/min.

Naprężenia stykowe, wywołane siłą dociskającą Q_y mogą prowadzić do wy-fatom zmęczeniowych (pitting) w warstwie wierzchniej kół. Obliczenia sprawdzające polatają na wyznaczeniu nacisków Hertza i porównaniu ich z naciskiem dopun-czatnym

Ph ^PHdojr

40

Nacisk stykowy oblicza się według klasycznej teorii Hertza n_u = —natammi

TUJO

p_fUr dobiera się na podstawie danych doświadczalnych własnych lub z literatur) W obliczeniach sprawdzających można posłużyć się też naciskiem zastępczyń liniowym (umownym)

czyli dlu styków liniowego i punktowego

Q

zm

^ kd trp'

(5.199)

Wurtoid zastępczego promienia p. i zastępczej szerokości styku b, oblicza si(za pomocą tablicI wzorów, uwzględniających styk liniowy lub punktowy [I, 7]. Nucisk umowny dopuszczalny dobiera się z tabl. 5.11.

Sprawdzana trwałości ze względu na zużycie ścierne przeprowadza się w spotóP upioucftmy, korzystając i doświadczalnie ustalonej zależności

Ai •

(5J00I

ftblica 5.11. Orientacyjne wartości modułu iE; zużycia wfaściwego f, n»eł*k6w dopunęntnydi ^ i wskaźnika //_/4w dla materiałów¹* elementów cjernyćtl. wfi. fH

Para cicrnu	Smarowanie	Wartości łrednfe		Wartości dopunezałne
		E* MPa	fy mmV(kW<h|	Asm* MPa
Guum-stal lub guma-teliwo	na sucho'	39	20	"jur.	006
Tworzywo sztuczne-sta) lub tworzywo ulucznc—żeliwo	na sucho	7900	400	W	Ow4R
Stal hartowana-stal hartowana	olejem i	2.06 • tO?	Q£	^9*^8,(w)^I<38’^4,,	X3

" Podane eulaid dotjncc* pkrtmrfo t eymienioaytti nutctUKte pery am<| ** TWUok IIH iw tiopnlscb Brimllal nuJeTy pcMlnawif igodnM J iwmał-

Niebezpieczeństwo zatarcia kół zależy od chwilowej maksymalnej temperatury w miejscu styku. Temperaturę krytyczną zatarcia należałoby ustalić doświadczalnie dla określonych materiałów par ciernych, pracy na sucho lub przy smarowaniu, oraz dla różnych warunków tarcia i doprowadzania ciepła. Ponieważ brak takich danych, obliczenia ogranicza się do sprawdzania wskaźnika natężenia ciepła

tO*^    «*MIJ

zA_iy/t>

gdzie N_t, A_t jak we wzorze (5.200), - — liczba równolegle pracujących par ciernych, p — prędkość obwodowa kół ciernych w miejscu styku. Dopuszczalne wartości jakich nie może przekroczyć podano w tabl. 5.11.

gdoc

kdncstfcówc.

trwakdć, .V,, - moc tama w strefie sprzężenia ciernego, / — zinyc* i, — dopuszczalne zużycie objętościowe określone wzorem K *

5.3.4. Wariatory cierne

W wielu maszynach zachodzi potrzeba zmiany prędkości różnych mechanizmów roboczych w sposób ciągły i pod obciążeniem. Do tego celu nadają się przekładnie cierne o bezstopniowej zmianie przełożenia, nazywane wewia forum t. ZiWto^ntanic płynnej regulacji przełożenia umożliwitc dostosowanie prędkości roboczych do zmieniających się wymagań procesu technologicznego, uzyskanie bardziej ekonomicznego efektu produkcyjnego, oszczędnego zużycia energii, czy też unikanie pf od koki w zakresach rezonansowych. Sterowanie zmianą przełożenia too« być roame lub automatyczne.

Istnieje wiele kinematycznych ukłudów war ia torów. o yo/nych k-/t.iłcuch I kom-