Przekładnie Zębate049

gdzie: N_P lim = 3 - 5 • 10⁶ cykli - podstawa próby zmęczenia na zginanie (bazowa liczba

cykli dla zginania),

N_K - liczba cykli zmian obciążenia przy zginaniu zębów wynikająca z projektowanego czasu pracy przekładni z następującymi ograniczeniami:

-    7_{N max} = 2,5 - dla stali nawęglanych i hartowanych, hartowanych powierzchniowo, żeliwa sferoidalnego i ciągliwego perlitycznego - chociaż z obliczeń (wzór 3.15) wyszłoby 7_N > 2,5, to należy przyjąć 7_N = 7_{N max} = 2,5;

-    7_{N max} = 1,6 - dla stali ulepszanych cieplnie i azotowanych gazowo oraz dla żeliwa szarego;

-    7_Nmax =1,2-1,3 - dla stali ulepszonych cieplnie i azotowanych kąpielowo;

-    jeżeli z obliczeń 7_N < 1,0, to należy przyjąć 7_N = 1,0;

-    dla 7_N > '^/V80 , to należy przyjąć 7_{N max} =    ;

-    dla N_k > N_F lim; 7_N = 1,0.

6<q_v<9- ogólnie wykładnik równania krzywej wytrzymałości zmęczeniowej dla zginania stali (wykładnik nachylenia krzywej Wóhlera dla zginania).

Dla kół o jednorodnej strukturze zębów (normalizowanych, ulepszonych cieplnie) i szlifowanych przejściach zębów tarczą z zaokrągleniem przyjmuje się wartość q_p = 6-7. Dla kół nawęglanych i hartowanych, azotowanych oraz węgloazotowanych bez szlifowania przejścia podstawy zęba przyjmuje wartość q_p = 8-9.

Bliższe oszacowanie tego współczynnika dla niektórych stali na podstawie badań rzeczywistych kół zębatych podaje tabela 3.8.

Tabela 3.8

Lp.	Moduł m mm	Liczba zębów z	X = -m	Marka stali	Rodzaj obróbki cieplnej	^ch
1.	4	43	10	12HN3A	nawęglanie	8,7
2.	7	32	8,6	12MN3A	i hartowanie	9,5
3.	4	43	10	25H2GN	ff	9,2
4.	5	63	12	40HS	obr. cieplne	8,3
5.	5	63	12	40HS	normalizowanie	4,9
6.	7	32	4,3	40HN	ulepszanie	8,1
7.	7	32	8,6	40HN	"	6,1
8.	7	32	12	40HN	ff	5,0
9.	8	16	10	20H2N4A	nawęgl. i hart.	9,5
10.	10	21	5	20H2N4A	"	11
11.	8	16	10	18HGN2	//	9,6
12.	12	22	6,7	25H2GNT	ff	10,7

49