Rys. 4.80. Dopasowanie momentu silnika do momentu statycznego maszyny roboczej 1 - charakterystyka silnika przy najwyższym napięciu, 2 - moment statyczny, 3 - charakterystyka silnika o zbyt małym momencie rozruchowym
podczas rozruchu powinien być większy niż moment wymagany przez maszynę roboczą (pkt. A na rys. 4.80). Silnik do bezpośredniego rozruchu powinien mieć małą wartość prądu rozruchowego, aby nie powodował znacznych spadków napięcia w sieci zasilającej podczas rozruchów.
Silniki przewidywane do bezpośredniego załączania do sieci mogą być również stosowane w układach przekształtnikowych zasilanych z falowników napięcia. Zwykli jednak w tych układach są stosowane silniki specjalnie dostosowane do pracy / falownikami. Silniki te mają wzmocnioną izolację, większą sprawność niż silniki przyłączane bezpośrednio do sieci oraz wzmocniony system ułożyskowania, odpor-n\ na prądy upływowe wysokiej częstotliwości.
W silnikach prądu stałego zasilanych z przekształtników występuje również w zrost strat dodatkowych, związany z odkształconym, tętniącym przebiegiem prądu twoi nika.
Straty te występują głównie w:
uzwojeniach twornika, biegunów zwrotnych i uzwojeniu kompensacyjnym; zelazic twornika i nabiegunnikach jarzma, wywołane dużą częstotliwością zmian strumienia magnetycznego twornika; zestykach ślizgowych.
Snuty w obwodzie wirniki wynikają stąd, że prąd w uzwojeniach zawiera oprócz I l.ulmwi stałej również składową przemienną, która nie wytwarza momentu obro mwepo (M , o). Niekorzystny wpływ wszelkich dodatkowych strat mocy sprowadza mi; do zagrożenia przegrzaniem niektórych elementów silnika. Zagrożenie to ograni . /,i mi;, obm/ając obciążalność silnika lub zwiększając intensywność chłodzenia.
Na rysunku 1.81 przedstawiono trzy rodzaje przebiegu prądu twornika: tyli-o ze układową stałą,
/i składową stałą zmodulowaną składową przemienną, pi /urywany.
Moment i moc silnika obcow/budnego zależą od w artości średniej prądu wyproś u iw ittirgt i, /as straty wydzielone w uzwojeniu twoimi a silnika od wartości sku tn nej piądu wyprostowanego Wynika siąd .» piąd o więt -yiti wspoir/yiunku p|||hM. jł powoduje W ięks/1 Mial\ W U/Wojciiiti Ili- pHfd tal . O |c| samej WailONCj
i..tm-1 Prudue#nt słłnika okieala niw naiuliiitową dla ohcląiania prąd#nt tał ni
Rys. 4.81. Przebiegi prądu twornika silnika prądu stałego przy zasilaniu z przekształtnika: a) prąd twornika przy zasilaniu z baterii akumulatorów; b) prąd twornika o małej pul-sacji przy zasilaniu z przekształtnika trójfazowego mostkowego; c) prąd twornika o dużej pulsacji przy zasilaniu z przekształtnika jednofazowego [16j
11 =3,3 ms dla przekształtnika trójfazowego, !\ = 10 ms dla przekształtnika jednofazowego mostkowego podczas przewodzenia przerywanego hez pulsacji. Zastosowanie tego silnika przy zasilaniu z przekształtnika, dającego prąd odkształcony, wymaga obniżenia mocy na wale. Moc znamionową silnika należy więc podzielić przez współczynnik kształtu k, który wyznacza się na podstawie wzoru:
k=j± (4-84)
*śr
I gilzie: /śr - wartość średnia prądu wyprostowanego; /Sk - wartość skuteczna prądu \\ vprostowanego.
Dobrać obciążalność prądową silnika napędowego prądu stałego, jeżeli jest darni obciążalność prądowa wymagana pi ' / maszynę roboczą (z rys. 4.82). Do-pu /i /alna przeciążalność prądowa silni-i.. napędowego według danych katalogowych wynosi />/ = 1,6. Silnik ma • hlod/mie zewnętrzne powietrzem.
iiirs 4.82. Pt .i Im y pi t|iln i łby ją/unitł i \ KI li /
mit mii yi i dla silnika u izasi* piąto ilu