336 (26)

554

wynika, że czynnik

554

0,174Qtxt^lr\

jest maty.

Przykład.

u_w ■» 50 m/s (d_w ■■ 0,35 m przy n = 3000 obr/min), 0,I74'P'«² * 35 bar.

Zaniedbując drugi człon po prawej stronie wzoru (fj możemy napisać

(XIV.60)

* -P.

co podstawione do równania (X1V.59) daje

Afę _    o_lwp P

r ~~T* E

(XI V.61)

Każdej założonej wartości warunku brzegowego p = —odpowiada jednoznacznie naprężenie obwodowe piasty o,_wp. Tym samym, zakładając nacisk p₀ możemy obliczyć wcisk technologiczny Ar₀. Możliwe jest też postępowanie odwrotne.

Korzystając z hipotezy Guesta-Mohra możemy napisać

(XIV.62)

(XIV.63)

<T_r«4 ■ Oi —

co w rozważanym przypadku przybiera postać:

o_rt4 m o,_w,+p.

Wobec tego wzór (XIV.61) przechodzi w prostą relację

Ad₀ o

d E ’

(XI V,64)

(XIV.65)

Ta dość zaskakująca relacja obowiązuje w zakresie

0<n<n'.

Naprężenie zredukowane (całkowite) w piaście nie zmienia się ze zmianą prędkości obrotowej, aż do osiągnięcia prędkości wyzwalającej.

Uwaga. Wzory (XIV.64) i (XIV.65) nie są ścisłe, gdyż wyprowadzono je przy założeniach upraszczających (XIV.60) i (XIV.62).

Naprężenie składowe <r, i a,» - p zmieniąjl się « zmianą prędkości obrotowej n. Ilustruje to rysunek XIV.13. Ze wzorów na naprężenia kineto-s ta tyczne <r„ a, (XIV. 15) wynika związek:

ł_r*®*,    <r, ~ w*,

czyli naprężenia o, oraz (o,),-o zależą parabolicznie od n.

Rys. XIV.I3. Naprężenia w piaście w funkcji prędkości obrotowej

Naprężenie w punkcie 1 (dla tarczy swobodnie wirującej, bez wcisku) obliczamy dla n-tego pierścienia z warunkiem brzegowym

(XIV 66) (XIV.67)

stąd naprężenie w piaście dla punktu 1 wynosi zaś w punkcie 3:

Znając a„ możemy obliczyć tr_red, zależnie od założonej prędkości wyzwalającej ri, a w dalszym ciągu obliczyć wcisk przy prędkości nominalnej n₀, wychodząc z relacji (XIV.63) i (XIV.50.1):

On4 =    = ^io+Po = (c,-aJX+(</„-/>„).

_Y _ grcd ~(d_n-b„)

c.—a.

(XI V.68)