38 (264)

ładunku do tej ilości, jaka w danych warunkach mogłaby się znaleźć w cylindrze o pojemności skokowej V_s:

G₀

(10a)

1. Wpływ wielkości gaźnika na napełnienie cylindra

Czynnikiem, który najłatwiej unaocznia wpływ układu ssącego na wielkość napełnienia cylindrów jest wielkość gaźnika. Podaje się ją zwykle w oznaczeniu fabrycznym jako tzw. średnicę

Ap

0

t.5

50

•fCIf

<5

lisek '

36

2.7

18

09.

	__ i i
		025
*			« 2i				\
cr, ę r< r-
		_____	" """			^02.
							022*
■55
						025

1000

2000

3000

4000    5000

n obr/min

Rys. 12. Wpływ zmiany średnicy gardzieli gaźnika na przebieg krzywej współczynnika sprawności napełnienia silnika HILLMAN Minx przy stopniu sprężania e = 11 (pokazano też przebieg zmian podciśnienia w rurze ssącej)

nominalną, wyrażoną w mi-

limetrach (nawet dla wielu modeli gaźników angielskich), czyli średnicę otworu wylotowego z komory mieszankowej, bezpośrednio komunikującego się z otworem wejściowym układu ssącego. Duży jednak wpływ na pracę silnika ma wielkość przewężenia przed komorą mieszankową — średnica zwężki „Venturi”, czyli tzw. gardzieli gaźnika.

Przy stałej średnicy nominalnej zmiana średnicy gardzieli może znacznie zmienić przebieg krzywej sprawności napełnienia i charakterystykę momentu obrotowego.

= 11, dla dwu średnic gardzieli: d_g nicy nominalnej 30 mm (model 30 VI oraz 30 VM8). Na wykresie podano jednocześnie przebieg krzywych ilości powietrza zasysanego przez silnik (1/sek) i podciśnienia w rurze ssącej. Podobnie jak

Na rysunku 12 pokazano krzywe sprawności napełnienia silnika HILLMAN 1400 cm³ o stopniu sprężania e = = 22 i 25 mm gaźników o śred-

38