Bez nazwyp

Bez nazwyp



134

El


d2v

dx~


-Mx,


(12.2)


przy czym A/g = F(va + v)- F{ju + /) jest momentem gnącym w przekroju z. Po

wprowadzeniu do równania (12.2) momentu gnącego i jego uporządkowaniu mamy

£f + *W2(/-*-/,cos^j,    (12.3)

gdzie: Ir = F/EI.

Całka szczególna równania (12.3), przewidziana z uwzględnieniem prawej strony tego równania, przedstawia się następująco:

, ■■ ,    /„    7LT

V. = / +-—-rcos-,

f 71 V 2L

'"Uli,

a całka ogólna:    v = ^sinfct + Bcosfcr + v,,    (12.4)

Nieznane stale całkowania A i B należy wyznaczyć z warunków brzegowych

d v

x = 0;    1. v = 0;    2.    — = 0.

dx

Po wyznaczeniu stałych całkowania ostatecznie otrzymujemy następujące równanie linii ugięcia pręta:


(12.5)

W przypadku pręta idealnego mamy /, = 0 i równanie linii ugięcia ma postać:

v = /(l-cosfa).    (12.6)

Jest to równanie reprezentujące rozwiązanie Eulera dla pręta idealnego. Aby na podstawie tego rozwiązania dojść do wartości siły krytycznej, należy wstawić do niego v = / przy x = L. Otrzymujemy wtedy warunek wyboczenia cos kL = 0, z którego wynika

kL = n^, (n = 1,2,3......).    (12.7)

Podstawienie do ostatniego warunku k. w którym sita F = Fkr, prowadzi do następującego wyrażenia na siłę krytyczną:

F*    (128)

Najmniejsza wartość powyższej sity (przy n = 1) stanowi silę eulercwską dla pręta prostego o warunkach zamocowania pokazanych na rysunku 12.2.

Wracamy teraz do równania (I 2.5). Wprowadzamy do niego v = f przy x - L oraz k (w którym F< Tą,,), dzięki czemu dochodzimy do zależności

L


K-f


-/


cos ki. = 0 .


W równaniu powyższym, gdy F < Fk,, cos kL * 0 i stąd

/. -r-r-f=0-    (12-9)

Otrzymaliśmy związek między siłą osiową F i ugięciem swobodnego końca / pręta z odchyleniem od prostoliniowości reprezentowanym przez W wyrażeniu tym zawarta jest również sita krytyczna pręta idealnego o wymiarach i sposobie zamocowania takich jak pręta z początkową krzywizną. Równanie (12.9) opisuje stany równowagi pręta z początkową krzywizną w zakresie małych odkształceń sprężystych; nie opisuje ono zjawiska wyboczenia pręta, ale stwarza możliwości eksperymentalnego wyznaczenia przybliżonej wartości obciążenia krytycznego.

12.2. Sposób wyznaczania siły krytycznej i stanowisko pomiarowe

Równanie (12.9) po przekształceniu przyjmuje postać:

f =    (12.10)

F

Równanie powyższe reprezentuje w układzie współrzędnych / - f/F prostą o współczynniku kierunkowym równym sile krytycznej pręta idealnego Fkr i wyrazie wolnym f„. Prostą (10) pokazano na rysunku 12.3. Celem eksperymeritu jest wyznaczenie siły krytycznej. Z rysunku 12.3 wynika, że do osiągnięcia celu wystar-


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
skanowanie0084 2 172 Optyka 2d H— — mX 2(m = 1.2,3.J, (42.1) przy czym m nazywa się rządem pierścien
Obraz0025 50 Na prawidłową pracą wałka decydujący wpływ wywierają wymiary 11, [ 12 i L, przy czym to
E (53) wnątirz) przyklejamy element 12, przy czym górna krawędź tej części powinna być dosimięta do
Obraz0025 50 Na prawidłową pracę wałka deoydujący wpływ wywierają wymiary 11,
12864 Obraz2 160 x 270 cm Mod(el 19 Wielkość: ok. 12
Skan8 2. Impólgenden befassen wir uns mit Integralen der Gestalt dx mx + n ax +bx + c a). Der einfa
CLEBSCH 2 Rys. 8-12 a) b) i -X- Rys. 8-13 belek jednoprzęsłowych o stałej sztywności El, przy czym u
73987 Untitled E. bez leczenia reperfuzyjnego z uwagi na czas powyżej 12 godzin od początku objawów
12 todach tradycyjnych projektowanie filtru jest przeprowadzane bez użycia technik iteracyjnych. W p
Untitled E. bez leczenia reperfuzyjnego z uwagi na czas powyżej 12 godzin od początku objawów, zało
scan0064 64 co prowadzi do następującego układu równań dX di (7.12) Rozpatrzymy dwa sposoby prowadze
AUTOUR DE LA STELE DE QADECH ; UNE FAMILLE DE DEIR EL-MEDINEH [PLANCHES 11-12] PAR BERNADETTĘ LETELL
Bez nazwyPa 94 - -U w okularze cyfry oznaczają pełne obroty bębna 16(1 obrót = 100 działek). Przekąt
DSC00944 2. Przewlekle ZZP bez polipow nosa •    Objawy przez co najmniej 12 tyg
DSC00944 2. Przewlekle ZZP bez polipow nosa •    Objawy przez co najmniej 12 tyg

więcej podobnych podstron