Fundamentowanie  ćwiczenia, WILiŚ, Budownictwo  I st., sem. IV
Zadania przykładowe do kolokwium nr 2
Q
0.00
Zad. 1.1. Określić nośność na wciskanie pobocznicy Ns
Nasyp
pala wierconego przedstawionego na rysunku obok.
Pd, ID=0.35
Nie liczyć tarcia negatywnego gruntu wzdłuż - 2.0
ł=17kN/m3
zwg
pobocznicy pala. Przyjąć współczynnik m = 1.0.
Namuł
ł =6 kN/m3
Dane:
D=0.5 m
- 9.0
- współczynniki technologiczne: Sp = 1.0, Ss = 0.8
Pd, ID=0.55
- opory dla Pd:
ł =10.5kN/m3
- 11.0
ID = 0.33 t(n) = 31 kPa,
Pr, ID=0.75
ID = 0.67 t(n) = 62 kPa,
ł =10.5 kN/m3
- opory dla Pr:
- 14.0
ID = 0.67 t(n) = 74 kPa,
ID = 1.0 t(n) = 132 kPa,
Odp.: Ns = 414 kN
Q
0.00
Zad. 1.2. Określić nośność podstawy Np pala
Nasyp
wierconego przedstawionego na rysunku obok. Nie
Pd, ID=0.35
ł=17kN/m3 - 2.5
liczyć tarcia negatywnego. Przyjąć współczynnik m
zwg
= 1.0.
Namuł
ł =6 kN/m3
Dane:
D=0.5 m
- 8.0
- współczynniki technologiczne: Sp = 1.0, Ss = 0.8
Pd, ID=0.55
- opory dla Pr: ł =10.5kN/m3
- 10.0
ID = 0.67 q(n) = 3600 kPa,
Pr, ID=0.75
ID = 1.00 q(n) = 5850 kPa,
ł =10.5 kN/m3
- 13.0
Odp.: Np = 489 kN
Zad. 1.3. Określić nośność na wciskanie Nt pala
Q
ą 0.00
wbijanego, przedstawionego na rysunku obok. Nie
liczyć tarcia negatywnego gruntu.
Torf
Dane:
ł=13kN/m3
- współczynniki technologiczne: Sp = 1.2, Ss = 1.1
- 6.00
- opory dla Pd:
D=0.4 m
Pd,
ID = 0.33 t(n) = 31 kPa, q(n) = 1650 kPa
ID=0.50
ł=18kN/m3
ID = 0.67 t(n) = 62 kPa, q(n) = 2700 kPa
- 9.00
ID = 1.00 t(n) = 100 kPa, q(n) = 4100 kPa
Pd,
ID=0.70
ł=19kN/m3
- 12.00
Q
ą 0.00
Zad. 1.4. Określić nośność na wyciąganie Nw pala
wbijanego, przedstawionego na rysunku obok.
Torf
Dane: ł=13kN/m3
- 7.00
- współczynniki technologiczne: Sp = 1.2, Ss = 1.1, Sw = 0.8
- opory dla Pd:
D=0.4 m
Pd,
ID=0.45
ID = 0.33 t(n) = 31 kPa, q(n) = 1650 kPa
ł=18kN/m3
- 9.00
ID = 0.67 t(n) = 62 kPa, q(n) = 2700 kPa
Pd,
ID = 1.00 t(n) = 100 kPa, q(n) = 4100 kPa
ID=0.75
ł=19kN/m3
- 12.00
Odp.: Nw = 259 kN
 p = 15 kN/m2
ą 0.0
- 1.0
Zad. 2.1 Policzyć wartość siły S w ściągu
Pd, Ć = 31�
ł=18kN/m3
S = ?
ścianki szczelnej przedstawionej na
- 2.0
zwg
rysunku obok. Założyć schemat ścianki
dołem utwierdzonej w gruncie. Dla
ł =9kN/m3
uproszczenia przyjąć graniczne i poziome
 4.0
parcie oraz graniczny i poziomy odpór
gruntu (�a = �p = 0, � = 1). Obliczenia
Ps, Ć = 34�
wykonać metodą analityczną uproszczoną
ł=18.5kN/m3
ł =10kN/m3
dla charakterystycznych wartości
parametrów i obciążeń.
Odp.: S = 53,4 kN/m
p = 10 kN/m2
ą 0.0
Zad. 2.2. Sprawdzić, czy wystarczające jest
zagłębienie w gruncie ścianki szczelnej
Pd, Ć = 30�
przedstawionej na rysunku obok. Założyć
ł=18kN/m3
schemat ścianki dołem wolno podpartej - 2.5
zwg
w gruncie. Dla uproszczenia przyjąć
ł =10kN/m3
graniczne i poziome parcie oraz graniczny
i poziomy odpór gruntu (�a = �p = 0, � = 1).
 5.0
Obliczenia wykonać metodą analityczną dla
charakterystycznych wartości parametrów Pr, Ć = 35�
ł=18.5kN/m3
i obciążeń.
ł =11kN/m3
Odp.: ŁMA(Ea+Ew) = 1395 kNm/m
 8.0
ŁMA(Ep) = 1279 kNm/m < ŁMA(Ea+Ew)
ścianka wbita za płytko
p = 12 kN/m2
ą 0.0
Zad. 2.3. Policzyć wartość maksymalnego
R = 45 kN/m
momentu zginającego Mmax w ściance
Pd,
szczelnej przedstawionej na rysunku obok.
Ć = 32�
ł=18kN/m3
Założyć schemat ścianki dołem wolno
 2.0
zwg
podpartej. Dla uproszczenia przyjąć
graniczne i poziome parcie oraz graniczny
 3.5
i poziomy odpór gruntu (�a = �p = 0, � = 1).
Pd,
Obliczenia wykonać metodą analityczną dla  4.0
zw Ć = 32�
ł =10kN/m3
charakterystycznych wartości parametrów
Pd,
i obciążeń. Wartość siły w rozporze (R)
Ć = 32�
ł =10kN/m3
została już wcześniej obliczona.
- 5.5
ą 0.0
R
Zad. 2.4. Zakładając schemat ścianki szczelnej
dołem utwierdzonej w gruncie policzyć
Pd,
Ć = 30�
wartość maksymalnego momentu
ł=18kN/m3
zginającego M1max w ściance. Dla
uproszczenia przyjąć graniczne i poziome
 5.0
zw zwg
parcie oraz graniczny i poziomy odpór
gruntu (�a = �p = 0, � = 1). Obliczenia
ł =10kN/m3
Pd,
wykonać metodą analityczną dla
Ć = 30�
charakterystycznych wartości parametrów ł =10kN/m3
- 8.5
i obciążeń.
Odp.: M1max = 83.8 kNm/m
0.0
Zad. 3.1 Dobrać wartość kąta tarcia
wewnętrznego gruntu zasypowego dla płyty
- 0.5
kotwiącej, tak aby miała ona wystarczającą
nośność kotwiącą do przejęcia siły ze
Po,
ściągu. Dla uproszczenia przyjąć graniczne - 1.1 Ć = ?
ł=18 kN/m3
i poziome parcie oraz odpór gruntu (�a = �p
S = 140 kN
= 0, � = 1). Rozstaw płyt wynosi a = 2 m.
- 1.7
Przyjąć � = 2. Przyjąć dla odporu
płyta 1.2 � 1.2 m
współczynnik m = 0.8, a dla parcia m = 1.2.
Obliczenia można wykonać metodą
kolejnych przybliżeń lub metodą prób.
Odp.: Ć = 37� Smax = 144,4 kN
p = 10 kPa
0.0
Zad. 3.2. Wyznaczyć maksymalny rozstaw
ściągów amax zapewniający nośność
- 0.5
zakotwienia w warunkach przedstawionych
na rysunku. Dla uproszczenia przyjąć
Ps,
graniczne parcie i odpór gruntu
- 1.1 Ć = 30�
ł=18 kN/m3
(�a = �p = 0) oraz � = 1. Współczynnik
S = 50 kN/m
przestrzenności odporu przyjąć wg.
- 1.7
zależności: �=0,25H/h+1,81 (h  wysokość
płyta 1.2 � 1.2 m
płyty, H  zagłębienie spodu płyty poniżej
poziomu terenu). Przyjąć dla odporu
współczynnik m = 0.8, a dla parcia m = 1.2.
Odp.: Smax = 130,5 kN amax = 2,6 m
0.0
Zad. 3.3. Dobrać wysokość h płyty kotwiącej,
Ps,
tak aby miała ona wystarczającą nośność
Ć = 33�
kotwiącą do przejęcia siły ze ściągu. Dla
ł=18 kN/m3
h/2
uproszczenia przyjąć graniczny i poziomy
- 1.1
zwg
odpór gruntu (�p = 0, � = 1). Pominąć
S = 60 kN/m
wpływ parcia gruntu za płytą. Rozstaw płyt h/2
ł =10 kN/m3
wynosi a = 2.2 m. Przyjąć � = 2 oraz
płyta 1.2 m � h
współczynnik korekcyjny m = 0.8.
Odp.: h e" 1,20 m
L = 8 m
ą 0.0
E1=15 kN/m
S2 max =
Zad. 4.1. Jaką maksymalną siłę S2 max można
 1.8
zadać na płytę kotwiącą ściąg ścianki
szczelnej aby stateczność całego układu
w metodzie Kranza była zachowana?
 6.0
Ea = 200 kN/m
Pg,
Obliczenia wykonać dla charakterystycz-
Ć = 15�, c=15 kPa
ł=20kN/m3
nych wartości parametrów i obciążeń.
Przyjąć współczynnik korekcyjny m = 0.8.
- 8.0
F
Opracował:
dr inż. Adam Krasiński
Katedra Geotechniki, Geologii i Bud. Morskiego PG