2.0 PODCIG
ZAOŻONE KONSTRUKCJE
2.1 SCHEMAT STATYCZNY
" Schemat belki wolnopodpartej o rozpiętości:
METALOWE
Le = L = n " a
ĆWICZENIA I PROJEKTOWANIE
2.2 ZEBRANIE OBCIŻEC
2.2.1 Obciążenie od ciężaru belek stropowych
2 " Rbs
" obc. w postaci sił skupionych obc. ciągłe równomiernie rozłożone:
Strop stalowy z płytą żelbetową
gbs =
a
2.2.2 Ciężar własny podciągu
Cz.2 Stalowy podciąg
" Ciężar blachownicy spawanej:
[N/ m]; L[m]
gbl = (700 +100 " L) " 0.85
Strop stalowy z płytą żelbetową 2
2.2.5 Obciążenie obliczeniowe w stanie granicznym nośności ULS:
2.2.3 Wartość charakterystyczna obciążenia podciągu ciężarem własnym stropu:
zniszczenia lub nadmiernego odkształcenia konstrukcji (STR):
gk = gbs k + gbl
łG, gk, + łQ,1 0,1 pk,1
" j j
je"1
qmax
łG, gk, + łQ,1 pk,1
2.2.4 Wartość charakterystyczna obciążenia użytkowego podciągu: " j j j
je"1
p = 7,5 kN/m2
pk = b " p [kN/m]
łG, = 1,35
gdzie: j
łQ1 = 1,5
0,1 = 0,7
wg. PN-EN 1991-1-1, obciążenie powierzchni kategorii E1
(powierzchnie do składowania i magazynowania)
= 0,85
Strop stalowy z płytą żelbetową 3 Strop stalowy z płytą żelbetową 4
2.3 WYZNACZENIE SIA WEWNTRZNYCH:
M Ed.ł
M 0
Wy e"
qmax fy
Le
Wy
hw H"1.1"
tw (od 1000 do 3000mm co 250mm)
min tw = 6 mm
1
qmax Le
2
hw
e" 130
tw
2.4 PRZYJCIE WYMIARÓW PRZEKROJU POPRZECZNEGO PODCIGU
hw d" a d" 2"hw bf H" (0.25 0.3)"hw
M Ed
Wy tw " hw
Af
d"1
Af = - tf H" d" 40mm
M c,Rd
hw 6 bf
W y "fy M Ed"ł M 0
M c,Rd = W y e"
łM0 f y
Strop stalowy z płytą żelbetową 5 Strop stalowy z płytą żelbetową 6
1
2.5 WYZNACZENIE WIELKOŚCI GEOMETRYCZNYCH ANALIZOWANEGO
Ze względu na technologię spawania zaleca się
PRZEKROJU POPRZECZNEGO:
przyjmowanie spoin pachwinowych o wymiarach:
" A pole przekroju poprzecznego
0,2 " t2 d" a d" 0,7 " t1
" Jy moment bezwładności przekroju poprzecznego
3 mm d" a d" 16 mm
" Wy minimalny wskaznik wytrzymałości przekroju poprzecznego
gdzie:
2.6 STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI
t2 = tmax = max(tw,tf )
2.6.1 Klasa przekroju (PN-EN 1993-1-1, tabl.5.2 )
t1 = tmin = min(tw,tf ) Klasa przekroju wyraża stopień odporności przekroju elementu na
miejscową utratę stateczności ścianek (miejscowe wyboczenie) oraz
możliwość wykorzystania zapasu nośności przekroju wynikającego z
Przyjęto wstępnie spoinę o najmniejszej zalecanej grubości a = & . mm
pozasprężystego zachowania się elementu.
" Ścianki elementów konstrukcyjnych klas 1,2,3 nie tracą stateczności
Uwaga: PN-EN 1991-1-8 określa tylko minimalną grubość spoiny pachwinowej a = 3 mm miejscowej.
" Przekroje klasy 4 są wrażliwe na miejscową utratę stateczności i
ścianki takich elementów mogą ulec miejscowemu wyboczeniu.
Strop stalowy z płytą żelbetową 7 Strop stalowy z płytą żelbetową 8
Strop stalowy z płytą żelbetową 9 Strop stalowy z płytą żelbetową 10
2.6.2 Efekt szerokiego pasa
b0
bf - tw - 2a 2
b0 =
2
jeżeli b0 e" Le / 50, to należy uwzględnić efekt szerokiego pasa
Szerokość efektywna beff
beff = b0
wg tabl. 3.1 PN-EN 1993-1-5
z uwagi na brak żeber podłużnych ą0
=1,0
Strop stalowy z płytą żelbetową 11 Strop stalowy z płytą żelbetową 12
2
2.6.3 Przekrój współpracujący wg PN-EN 1993-1-5, tabl.4.1
Tabl.4.1 wg PN-EN 1993-1-5
beff = bC
b
b = hw - 2 a 2
MEd " z
com, Ed = 2 = 1 =
Iy
1
2
= = -1 z Tabl. 4.1. k = 23,9
1
Smukłość względna płytowa:
b/t b/t
p = =
28,4 " " k 28,4 " " 23,9
Strop stalowy z płytą żelbetową 13 Strop stalowy z płytą żelbetową 14
h3 = be1 + a 2
h3
p, red - zredukowana smukłość płytowa wg
PN-EN 1993-1-5, (4.4) h2 = (1 - ) " bc
h2
zc
com, Ed - maksymalne obliczeniowe naprężenie
h1 = hw - h2 - h3 y1 y1
ściskające w ściance wyznaczone na
podstawie cech przekroju
h1 y2 y2
współpracującego !!
zt
Aeff = 2bf tf + tw (hw - h2)
com,
h2
p,red = p Ed
S11 = h2tw (be2 + )
fy/łM0
2
Iy
S11
2
"z = Iy W c, eff =
p,red d" 0,5 + 0,085- 0,005 to = 1,0
A eff 2 zc Weff, min " fy
M c, Rd =
p,red - 0,55(3 + )
p,red > 0,5 + 0,085- 0,005 to = Iy łM0
2
p,red 2 beff = " bc W t, eff =
zt
be1 = 0,4 " b eff
be2 = 0,6 " b eff
1 Iteracja
Strop stalowy z płytą żelbetową 15 Strop stalowy z płytą żelbetową 16
1
Para- Jednost Iteracja 1 Iteracja 2 Iteracja 3 Iteracja 4
h3 metr ki
2 Iteracja
1 N/mm2
h2
2 N/mm2
y1 y1
- -1,00
2 k - 23,9
h1 y2 y2
= < 1
p -
1
-
k (z tabl.4.1 PN - EN 1993 - 1 - 5)
beff mm
be1 mm
2
be2 mm
p , p, red
h1 mm
h2 mm
h3 mm
Sa-a mm3
beff be1, be2
Aeff mm2
Zi+1 mm
Iy i+ 1 mm4
h1, h2, h3 Aeff , "z, Iy M c, Rd2 = Weff, min " fy
3
Weff ,t mm3
łM0
Weff,c mm3
Mc,R d Nmm
Strop stalowy z płytą żelbetową 17 Strop stalowy z płytą żelbetową 18
3
2.6.4 Nośność obliczeniowa przekroju klasy 4 przy jednokierunkowym zginaniu 2.6.4 Nośność obliczeniowa przekroju klasy 4 przy jednokierunkowym zginaniu
wg PN-EN 1993-1-1, (6.12) i (6.15) wg PN-EN 1993-1-1, (6.12) i (6.15)
M Ed M Ed
d" 1 d" 1
M c, Rd M c, Rd
2.6.5 Nośność elementu przy ściskaniu i jednokierunkowym zginaniu 2.6.5 Nośność elementu przy ściskaniu i jednokierunkowym i zginaniu
wg PN-EN 1993-1-5, (4.14) wg PN-EN 1993-1-5, (4.14)
= 0
= 0
N Ed M Ed + N Ed " eN N Ed M Ed + N Ed " eN
1 = + d" 1,0 1 = + d" 1,0
(4.14)
fy " A eff fy " W eff fy " A eff fy " W eff
łM0 łM0 łM0 łM0
Strop stalowy z płytą żelbetową 19 Strop stalowy z płytą żelbetową 20
2.6.6 Nośności elementu na zwichrzenie przy jednokierunkowym zginaniu 2.7 WYZNACZENIE MIEJSC ZMIANY GRUBOŚCI PASÓW PODCIGU
(wg PN-EN 1993-1-1, pkt.6.3.2.1)
qmax
M Ed MEd
= d" 1
fy
M b, Rd
LT " Weff, y
łM0
Zwichrzenie utrata stateczności ogólnej (utrata płaskiej postaci zginania)
a) bf = const
Lń współczynnik zwichrzenia
b) tf = const
Lń = 1.0 (zgodnie z pkt. 6.3.2.1(2) )
Strop stalowy z płytą żelbetową 21 Strop stalowy z płytą żelbetową 22
Zmniejszenie grubości półki zalecenia konstrukcyjne: 2.7.2 Miejsce zmiany grubości pasa:
" dla gr. półki od 25 do 40 mm pocienienie od 10 do 15 mm
qmax " x2
" dla gr. półki do 25mm pocienienie od 5 do 10 mm M1 Rd = RA " x - ! x
c,
2
(x e" 3m)
2.7.1 Wyznaczenie wielkości geometrycznych dla analizowanego przekroju:
2.7.3 Siły wewnętrzne w miejscu zmiany przekroju
" A1 pole przekroju poprzecznego
" Jy1 moment bezwładności przekroju poprzecznego
qmax " x2
" Wy1 minimalny wskaznik wytrzymałości przekroju poprzecznego M(x)Ed = RA " x -
2
V(x)Ed = RA - qmax " x
1
M1 = Wy " fy/łM0
Wstępnie przyjęto: c,Rd
Strop stalowy z płytą żelbetową 23 Strop stalowy z płytą żelbetową 24
4
1
1 y
M0
M =W f /
ł
c,Rd
eff,min
y
M0
M
=W
f /
ł
2.8.2 Nośność przekroju (przypodporowego) przy ścinaniu środnika użebrowanego
2.8 SPRAWDZENIE WARUNKU NOŚNOŚCI PRZY ZGINANIU ZE ŚCINANIEM
(wg PN-EN 1993-1-5, pkt.5.1.(2) )
2.8.1 Nośność obliczeniowa przekroju 1 przy jednokierunkowym zginaniu
1,
b1 ,
eff M(x) Ed
d" 1,0
"z 1, M 1 Rd
c,
hw 31
M1 Rd
c,
Jeżeli w środnikach użebrowanych : > k
tw
to należy sprawdzić niestateczność przy ścinaniu
= 1,20 dla gatunków stali poniżej i łącznie z S460
Strop stalowy z płytą żelbetową 25 Strop stalowy z płytą żelbetową 26
wg Załącznika A3, PN-EN1993-1-5
w " fyw " hw " tw
V bw, Rd = (5.2)
3 " łM1
dla a/hw e" 1 minimalny parametr niestateczności panelu środnika przy ścinaniu k
Względna smukłość płytowa środnika (gdy są żebra pośrednie i na podporach)
k = 5,34 + 4,00 " (hw/a)2 + k s
hw
w = (5.6)
przy braku żeber podłużnych: 37,4 " t " " k
k s = 0
w
Tablica 5.1. Współczynnik niestateczności przy ścinaniu środników w
Nośność obliczeniowa przekroju przy ścinaniu:
V b, Rd = V bw, Rd + V bf, Rd d" Vw, Rd
(5.1)
Vbw,Rd udział środnika w nośności obliczeniowej
Vbf,Rd udział pasów w nośności obliczeniowej
Vw,Rd nośność obliczeniowa środnika przy uplastycznieniu
łM1 = 1,0
Strop stalowy z płytą żelbetową 27 Strop stalowy z płytą żelbetową 28
Sprawdzenie warunku nośności przekroju przypodporowego przy ścinaniu
2
2
bf " (t1) " fyf ł ł ł
M Ed ł
f ł1 - ł ł ł
Vbf, Rd =
(5.8)
R A
c " łM1 ł ł M f, Rd ł ł
ł ł
ł łł 3 = d" 1,0
ł łł (5.10)
V b, Rd
2
ł
1,6 " bf " (t1) " fyf ł
ł f ł
c = a 0,25 +
ł
ł t " h2 " fyw ł
ł
w 2.8.3 Interakcyjny warunek nośności wg PN-EN 1993-1-5 pkt. 7.1
ł łł
V(x) Ed
Jeżeli: 3 = > 0,5
MEd = 0
V bw, Rd
Wyznaczenie Vw,Rd wg PN-EN 1993-1-1 (6.18)
to należy uwzględnić interakcję sprawdzając warunek nośność:
" fyw " hw " t Mf, Rd (7.1)
ł ł
Vpl,Rd = Vw, Rd = 1 e"
ł1 M f, Rd " 2 lecz
1 + - ł - 1) d" 1,0
(2 3
3 " łM1 ł ł Mpl,Rd
M pl, Rd
ł łł
M(x) Ed
Wyznaczenie Vb,Rd i sprawdzenie warunku (5.1)
1 =
gdzie:
M pl, Rd
Strop stalowy z płytą żelbetową 29 Strop stalowy z płytą żelbetową 30
5
Mpl,Rd - obliczeniowa nośność plastyczna przy zginaniu przekroju złożonego
2.9 SPOINA PACHWINOWA ACZCA ŚRODNIK Z PASAMI PODCIGU
z efektywnych części pasów oraz w pełni efektywnego środnika, niezależnie
od jego klasy przekroju:
Sprawdzenie nośności wstępnie przyjętej spoiny a = & . mm
2
ł hw ł Sprawdzenie warunku nośności (wg PN-EN 1993-1-8, 4.5.3.3)
1 1
t " bf (h + t ) " f + t " fy, w
ł ł
f w f y, f w
2
ł łł
Mpl, Rd =
łM0 Fw, Ed d" Fw, Rd
(4.2)
fu " a
Mf,Rd obliczeniowa nośność przy zginaniu przekroju złożonego wyłącznie "
Fw, Rd = fvw, d" a =
z efektywnych części pasów:
3 " w " łM2
(4.3)
t1 bf (hw + t1 )fy, f w wg Tabl.4.1 (4.4)
f f
M f, Rd =
łM0
łM2 =1,25
ł
ł
ł
Uwagi:
Strop stalowy z płytą żelbetową 31 Strop stalowy z płytą żelbetową 32
Wg PN-EN 1993-1-5, pkt.9.3.5
2.10 STATECZNOŚĆ PASA PRZY SMUKAYM ŚRODNIKU
wg PN-EN 1993-1-5, pkt.8
w fyw hw tw
V Ed d"
Jeżeli
Aby zapobiec wyboczeniu pasa ściskanego w płaszczyznie środnika,
3 " łM1
powinien spełniony być warunek:
to spoiny wymiarujemy na nominalny strumień ścinania V = VEd / hw
hW E Aw
d" k
(8.1)
tw fyf Afc
fyw hw tw
w fyw hw tw
V Ed >
Jeżeli to
V =
3 " łM1
3 " łM0 "hw Afc efektywne pole przekroju pasa
K = 0,55 gdy przyjmuje się nośność sprężystą przy zginaniu
(przekroje klasy 3. i 4.)
Strop stalowy z płytą żelbetową 33 Strop stalowy z płytą żelbetową 34
2.12 ŻEBRO POPRZECZNE PODPOROWE. OPARCIE PODCIGU NA ŚCIANIE
2.11 STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA
2.11.1 Maksymalne ugięcie podciągu (o zmiennym przekroju):
5.5 qk " Lo4
f = "
384 E " Jy
2.11.2 Dopuszczalne ugięcie podciągu (wg PN-EN 1993-1-1, NA.22):
L0
fgran =
350
2.11.3 Sprawdzenie warunku stanu granicznego użytkowania:
f d" fgran
Strop stalowy z płytą żelbetową 35 Strop stalowy z płytą żelbetową 36
6
2.12.2 Sprawdzenie nośności i stateczności żebra (wg PN-EN 1993-1-5, pkt. 9.4)
2.12.1 Przyjęcie grubości żebra podporowego ts Ab = 2(bs - cs) ts
ts
cs = 35 mm
N Ed,s Można przyjąć bez obliczeń,
d" 1
że jeżeli środnik jest klasy 4,
F b, Rd
to jego część współpracująca
ts
jest klasy 3.
fy
F b, Rd = A b
łM0
NEd,s = V Ed
Ast = 2 (bs ts + 15 tw ) + tt tw
2 Ist
Sprawdzenie klasy przekroju żebra
ł
ts bs 3 bs + tw łł (30 tw + ts) t3 ist =
w
Ist = 2 ł + ts bsł ł śł + Ast
ł ł
12 2 12
c = bs - a 2 ł łł
ł śł
ł ł
c
= .... d" 14 klasa 3
przy założeniu, że oba końce żebra (pasy)
Lcr = 0,75 " hw - są sztywno stężone w kierunku bocznym
ts
Strop stalowy z płytą żelbetową 37 Strop stalowy z płytą żelbetową 38
Smukłość względna przy wyboczeniu giętnym wg PN-EN 1993-1-1 (6.50)
2.12.3 Stateczność żebra ze względu na wyboczenie skrętne wg PN-EN 1993-1-5,
pkt. 9.2.1(8)
Afy Lcr 1
IT fy
= = gdzie 1= 93,9
e" 5,3
Ncr ist 1
(9.3)
Ip E
W przypadku żeber dwustronnych można rozpatrywać tylko jedną część żebra
jeżeli d" 0,2 to =1,0 - warunek stateczności sprowadza się
do warunku nośności elementu:
Astfy
N Ed,s gdzie Nc, =
1
Moment bezwładności przekroju żebra
d" 1,0 Rd
IT = bs t3
łM0 s
Nc,Rd przy skręcaniu swobodnym (St. Venanta)
3
jeżeli >0,2 to: 3
Biegunowy moment bezwładności
t b3 bst
s s s
I = +
p przekroju żebra względem punktu
3 12
- dla krzywej wyboczeniowej c parametr imperfekcji ą = 0,49
styczności ze ścianką
Ś = 0,5 [ 1 + ą ( - 0,2) + 2]
1 Sprawdzamy warunek
= = .... lecz d" 1
stateczności (6.49)
Ś + Ś 2 - 2
Strop stalowy z płytą żelbetową 39 Strop stalowy z płytą żelbetową 40
2.13 ŻEBRO POPRZECZNE POŚREDNIE
2.13.1 Sprawdzenie sztywności żebra (wg PN-EN 1993-1-5, pkt. 9.3.3(3)):
ts
bs - a 2
(klasa 3)
t e"
s
14 "
Można przyjąć bez obliczeń,
że jeżeli środnik jest klasy 4,
to jego część współpracująca
jest klasy 3.
bs
bs Ast = 2 (bs ts + 15 tw ) + tt tw
2 Ist
ł
ts bs 3 bs + tw łł (30 tw + ts) t3 ist =
w
Ist = 2 ł + ts bsł ł śł + Ast
ł ł
12 2 12
ł łł
ł śł
ł ł
Strop stalowy z płytą żelbetową 41 Strop stalowy z płytą żelbetową 42
7
s
b
s
b
s
t
2.13.3 Stateczność żebra ze względu na wyboczenie skrętne wg pkt. 9.2.1(8)
Żebro pośrednie można uznać za sztywne, gdy moment bezwładności
f
I
y
jego przekroju efektywnego Ist spełnia warunki: T
e" 5,3
(9.3)
I E
p
gdy a/hw < 2 : Ist e" 1,5 h3 t3/a2
w
gdy a/hw e" 2 : Ist e" 0,75 hw t3 (9.6)
W przypadku żeber dwustronnych można rozpatrywać tylko jedną część żebra
gdzie a - rozstaw żeber
1
Moment bezwładności przekroju żebra
IT = bs t3
s
przy skręcaniu swobodnym (St. Venanta)
3
2.13.2 Sprawdzenie docisku żebra do pasa
Ab = 2(bs - cs) ts Biegunowy moment bezwładności
3
t b3 bst przekroju żebra względem punktu
s s s
fy I = +
p
styczności ze ścianą
F b, Rd = A b 3 12
łM0
N Ed gdzie NEd =VEd siła poprzeczna w przekroju belki,
d" 1
w którym usytuowane jest żebro
F b, Rd
Strop stalowy z płytą żelbetową 43 Strop stalowy z płytą żelbetową 44
2.13.4 Nośność sztywnego żebra poprzecznego
" zastępcze obciążenie poprzeczne:
(metoda uproszczona analiza sprężysta I rzędu)
Ą
q = m(w0 + w el)
Wg PN-EN 1993-1-5 pkt. 9.1(3) żebro powinno przenieść: (9.2)
4
" obciążenie podłużne NEd:
wel ugięcie sprężyste można przyjąć równe wartości granicznej b/300
N Ed = N Ed,s + F
(A)
w0 wstępna imperfekcja (9.2.1(2))
F = RA reakcja z belki stropowej
żebro
NEd,s siła osiowa w żebrze pośrednim
VEd maksymalna siła poprzeczna w sąsiednich panelach
fyw hw tw
1
N Ed,s = V Ed -
2
w0 = s/300
w 3 łM1
cr,c N Ed, max 1 1
ł ł
m = ł + ł
s = min (a1, a2, b)
ł
cr,p b a1 a2 ł
ł łł
b - osiowy rozstaw pasów
Strop stalowy z płytą żelbetową 45 Strop stalowy z płytą żelbetową 46
ńłNEd (A)
cr,c - sprężyste naprężenie krytyczne przy niestateczności typu prętowego
NEd, max = max
łN (B)
Ed
2 ół
Ą2 E t2 ł tw ł
w
cr,c = = 190000 [N/mm2]
ł ł
a
12 (1 - 2) a2 ł łł
NEd nie może być mniejsze od iloczynu naprężenia maksymalnego
i połowy pola przekroju współpracującego strefy ściskanej panelu
(B)
NEd = 0,5 beff tw 1
cr,p sprężyste naprężenie krytyczne przy niestateczności typu płytowego
(dla ścianek nieużebrowanych podłużnie)
Wyznaczamy: m (dla NEd,max)
q h2
w
cr, p = k,p " E q
M Ed =
8
Ist
2
W st =
Ą2 E t2 ł tw ł
w
bs + tw/2
E = = 190000 [N/mm2]
ł ł
(A)
b
12 (1 - 2) b2 ł łł
M Ed N Ed fy
k,p = k wg Tabl.4.1
x, Ed = + d"
W st A st łM0 (6.42) wg PN-EN 1993-1-1
Strop stalowy z płytą żelbetową 47 Strop stalowy z płytą żelbetową 48
8
2.14 ŻEBRO POPRZECZNE PODPOROWE. OPARCIE PODCIGU NA SAUPIE
Jeżeli wartość q jest bardzo mała, pomijamy zginanie
Lcr =1,0 hw
i sprawdzamy tyko nośność na ściskanie
Smukłość względna przy wyboczeniu giętnym wg PN-EN 1993-1-1 (6.50)
A b = bs ts
Afy Lcr 1
= =
Ncr ist 1 gdzie 1= 93,9
dla krzywej wyboczeniowej c parametr imperfekcji ą = 0,49
bs
Ś = 0,5 [ 1 + ą ( - 0,2) + 2] (6.49)
1
= = .... lecz d" 1
Ś + Ś 2 - 2
Sprawdzamy warunek
stateczności (6.46)
bs
Ab
Strop stalowy z płytą żelbetową 49 Strop stalowy z płytą żelbetową 50
2.14.2 Sprawdzenie nośności i stateczności żebra (wg PN-EN 1993-1-5, pkt. 9.4)
2.14.1 Przyjęcie grubości żebra podporowego ts
fy
F b, Rd = A b
łM0
N Ed,s
d" 1 ts
F b, Rd
ts
NEd,s = V Ed
t " bs3 Ist
s
A st= bs ts +15 t2 I = ist =
w st
Sprawdzenie klasy przekroju żebra: c = bs / 2
12 Ast
c
= .... d" 14 klasa 3
ts
przy założeniu, że oba końce żebra (pasy)
Lcr = 0,75 " hw - są sztywno stężone w kierunku bocznym
Strop stalowy z płytą żelbetową 51 Strop stalowy z płytą żelbetową 52
Smukłość względna przy wyboczeniu giętnym wg PN-EN 1993-1-1 (6.50)
2.14.3 Stateczność żebra ze względu na wyboczenie skrętne wg PN-EN 1993-1-5,
pkt. 9.2.1(8)
Afy Lcr 1
f
I
y
= = gdzie 1= 93,9 T
e" 5,3
Ncr ist 1
(9.3)
I E
p
jeżeli d" 0,2 to =1,0 - warunek stateczności sprowadza się
Moment bezwładności przekroju żebra przy skręcaniu swobodnym (St. Venanta)
do warunku nośności elementu:
1
Astfy IT = bs t3
N Ed,s gdzie Nc, =
s
3
d" 1,0 Rd
łM0
Nc,Rd
Biegunowy moment bezwładności przekroju żebra względem punktu styczności ze ścianką
jeżeli >0,2 to:
- dla krzywej wyboczeniowej c parametr imperfekcji ą = 0,49
tsb3 bst3
s s
Ip = +
12 3
Ś = 0,5 [ 1 + ą ( - 0,2) + 2]
1 Sprawdzamy warunek
= = .... lecz d" 1
stateczności (6.49)
Ś + Ś 2 - 2
Strop stalowy z płytą żelbetową 53 Strop stalowy z płytą żelbetową 54
9
s
t
s
b
2.15 SPOINY ACZCE ŻEBRA Z PODCIGIEM wg PN-EN 1993-1-8
c) Sprawdzenie warunku nośności spoiny - dla żebra podporowego i pośredniego
2.15.1 Pionowe spoiny pachwinowe łączące żebra poprzeczne ze środnikiem
(wg 4.5.3.2):
a) Dobranie grubości spoiny:
N Ed fu w wg Tabl.4.1
II = d"
0,2 " t2 d" a d" 0,7 " t1 t2 = tmax = max(tw, ts)
przyjęto a = & . mm
4 a li w łM2
t1 = tmin = min(tw, ts)
3 mm d" a d" 16 mm
łM2 =1,25
ł
ł
ł
b) Sprawdzenie warunku na długość obliczeniową spoiny (wg 4.5.1 (2) ):
2.15.2 Poziome spoiny pachwinowe łączące żebro z pasami podciągu
li e" 6a
li = hw - 2 " 35mm
0,2 " t2 d" a d" 0,7 " t1 t2 = tmax = max(tw, tf, ts)
li e" 30mm li e" 6a
t1 = tmin = min(tw, tf, ts)
3 mm d" a d" 16 mm
30 mm d" li d"150mm
Wg pkt.4.11(4)
przyjęto: a = & . mm, li = bs-25 mm
Długość spoiny pachwinowej łączącej żebro poprzeczne ze środnikiem blachownicy
N Ed
Lw > 1,7 m, należy zredukować stosując współczynnik redukcyjny Lw.2
1 =
4 a li
lw
Lw.2 = 1,1 - lecz 0,6 d" Lw.2 d" 1,0 1
Ą" = Ą" = 1
17
2
Strop stalowy z płytą żelbetową 55 Strop stalowy z płytą żelbetową 56
a) Dobranie grubości spoiny:
Warunki nośności spoin:
fu
2
Ą" + 32 d"
Ą"
0,2 " t2 d" a d" 0,7 " t1 t2 = tmax = max(tw, tf, ts)
w łM2
3 mm d" a d" 16 mm t1 = tmin = min(tw, tf, ts)
przyjęto: a = & . mm,
0,9 fu
Ą" d"
łM2
b) Sprawdzenie warunku na długość obliczeniową spoiny:
li e" 6a
30 mm d" li d"150mm
2.15.3 Pachwinowa spoina obwodowa łącząca blachę czołową (żebro podporowe) Wg pkt.4.11(4)
z podciągiem.
Długość spoiny pachwinowej łączącej żebro poprzeczne ze środnikiem blachownicy
Lw > 1,7 m, należy zredukować stosując współczynnik redukcyjny Lw.2
lw
Lw.2 = 1,1 - lecz 0,6 d" Lw.2 d" 1,0
17
li = hw
w wg Tabl.4.1
N Ed fu
II = d"
łM2 =1,25
ł
ł
ł
2 a li w łM2
Strop stalowy z płytą żelbetową 57 Strop stalowy z płytą żelbetową 58
10
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Wyklad 7 Nieparametryczne metody statystyczne PL [tryb zgodności]wyklad 9 Wnioskowanie o proporcjach PL [tryb zgodności]wyklad 3 Funkcje gestosci prawdopodobienstwa PL [tryb zgodności]wyklad 5 Testy parametryczne PL [tryb zgodności]wyklad 2 Prezentacja danych PL [tryb zgodności]wyklad 1 Wstepne przetwarzania danych PL [tryb zgodności]TRIAGE PL [tryb zgodności]Ster Proc Dyskret 6 [tryb zgodności]PA3 podstawowe elementy liniowe [tryb zgodności]Wycena spolki przez fundusze PE [tryb zgodnosci]4 Sieci komputerowe 04 11 05 2013 [tryb zgodności]I Wybrane zagadnienia Internetu SLAJDY [tryb zgodności]dyrektorzy mod 1 [tryb zgodności]Neurotraumatologia wyk??mian1 [tryb zgodności]Psychologia osobowosci 3 12 tryb zgodnosciChemia Jadrowa [tryb zgodnosci]Wykład 6 [tryb zgodności]na humanistyczny enigma [tryb zgodności]BADANIE PŁYNU MOZGOWO RDZENIOWEGO ćw 2 2 slajdy[tryb zgodności]więcej podobnych podstron